M. I. Homero Jesús Montaño Román Presidente ACI Sección

M. I. Homero Jesús Montaño Román Presidente ACI Sección Centro y Sur de México

www.acimexicosc.org 1

Asiste a las Reuniones Mensuales El último jueves de cada mes, se lleva a cabo la Reunión Mensual con la exposición de temas de interés de tecnología del concreto presentada por especialistas de reconocido prestigio en las distintas áreas relacionadas con el concreto; de los más recientes podemos mencionar: Inyección para el mejoramiento de terrenos, Agosto 2011, Basf Mexicana, S.A de C.V., Ing. Alberto Rodríguez Martínez e Ing. Jorge Esqueda Querol. Especificaciones: su importancia y el valor que representan. Julio 2011. Ing. Hilda Cecilia Hijuelos Calixto, ELVEC, C.P. Gabriela Ramírez Hernández. Puente San Marcos: Una obra estratégica Nacional. Proyecto Nuevo Necaxa-Tihuatlan. Junio 2011 Ing. Maximino Flores Morales e Ing. Antonio Silva Madrid, Cemex Concretos Estructurales Ligeros. Mayo 2011, Ing. Grethel Martínez Corona e Ing. Edgar Hernández Cemex. Ing. Abel Fernández, elmix. Investigaciones de Sistemas de Pisos Prefabricados y Pretensados (ANIVIP.CENAPRED), Abril 2011. Dr. Oscar López Bátiz. Euclid Chemical. MSc. Alma Reyes Zamorano e Ing. Víctor Sánchez Trujillo. Pruebas no Destructivas. Marzo 2011. Ing. Mario Villa y Pérez. Inspectec, Supervisión y Laboratorios. S.A. de C.V Refuerzo para concreto en base a fibras de carbono. Febrero 2011. Basf, The Chemical Company. Ing. Fernando García Ayala. Plaza Carso, Línea 12 y T.E.O., Grupo Carso. Enero 2011. Concretos Moctezuma. Ing. Eduardo Hiriart Rodríguez e Ing. Omar Galván Cazares. Durabilidad del Concreto del Canal de Panamá. Noviembre 2010. Grace Holding, S.A. de C.V. Ing. Diego Sánchez Guzmán Concreto Masivo: Nuevo Recinto Legislativo del Senado de la República, Octubre 2010. Concretos Cruz Azul, S.A. de C.V. Ing. Martha Sánchez Armendáriz. Sustentability Trends in the Construction Industry, septiembre 2010. BASF, The Chemical Company. Ing. Jack Armstrong. Revisión de Condiciones de fatiga en losa de puente vehicular, agosto 2010. ANALISEC. Ing. Miguel Aspeitia Ruiz. Soluciones integrales de innovación Cemex. y Proyecto de Aerogeneradores de Oaxaca, julio 2010. CEMEX, Ing. José Juan Flores e Ing. Marsat Lal Mirpuri. Al término de las exposiciones propiciamos un brindis con intercambio de ideas y opiniones entre los asistentes (constructores, supervisores, productores de cemento y concreto, promotores, laboratorios, fabricantes y proveedores de equipos y productos, estudiantes, etc.), en un ambiente de camaradería y respeto.

Informes: tel. (01 55) 55 63 18 44 y (01 55) 15 18 11 69 de la Cd. de México 2 JUL • AGO • SEP 2011

Participa y actualízate... Entrada libre

EDITORIAL

CONSEJO DIRECTIVO Ing. Eduardo Hiriart Rodríguez Presidente

C

on el paso del tiempo, las sociedades contemporáneas han adquirido una mayor conciencia acerca de la responsabilidad que tienen para asegurar que las generaciones futuras dispongan de recursos, energía, agua y otros bienes, que son necesarios para la supervivencia humana y en especial, para devolver al planeta el equilibrio que por las leyes naturales le corresponde. En ese contexto, la construcción es una práctica que puede y debe estar alineada al concepto de sustentabilidad. La Construcción Sustentable es aquella que se dirige a satisfacer las necesidades de hábitat o de infraestructura de la sociedades presentes, manteniendo e incluso incrementando las posibilidades de desarrollo de las generaciones venideras en un contexto de conservación del equilibrio en el medio ambiente. Una de las condiciones fundamentales para que las prácticas de Construcción Sustentable se generalicen y adopten, consiste en un cambio cultural, una distinta forma de pensar que sea capaz de combinar dos aspectos, de manera simultánea: por un lado, diseñar y construir de acuerdo a las necesidades de espacios habitables y de obras de infraestructura (enfoque a las necesidades de construcción); y por otro lado, el uso responsable e inteligente de los recursos que son utilizados para ese propósito (enfoque a la sustentabilidad de largo plazo). La construcción en nuestros días se encuentra en un contexto de alta tecnología, una gran oferta de materiales amigables con el ambiente, y una creciente demanda de la sociedad por utilizar edificios y obras de infraestructura capaces de garantizar una relación responsable con el medio ambiente. No hay pretextos para seguir defendiendo los modelos tradicionales que, si bien fueron útiles en el pasado, hoy no tienen justificación dado el alto índice de desperdicios, emisión de contaminantes y fuerte consumo de energía. Desde el desarrollo del proyecto arquitectónico hasta el uso de cada obra de construcción – e incluso, considerando su demolición al término de su vida útil – los profesionales de la construcción tenemos el deber de pensar siempre en términos de sustentabilidad. Los campos en que pueden ser aplicadas acciones concretas en esta dirección son muy amplios: uso de materiales compatibles con el ambiente, instalaciones con bajo consumo de agua, reciclaje, combustibles de bajo impacto, técnicas pasivas de calefacción o refrigeración, uso de energías alternativas para generar electricidad, fachadas y azoteas verdes, eliminación de desperdicios de materiales durante el proceso constructivo, permeabilidad de pavimentos y un sinfín de técnicas y procedimientos que actualmente están disponibles. Aceptemos el reto. Iniciemos desde hoy mismo una cultura de Construcción Sustentable.

M. I. Homero Jesús Montaño Román Presidente ACI Sección Centro y Sur de México

Ing. Martha Sánchez Armendáriz Vicepresidente Ing. Eduardo César Castell Quiñones Tesorería y Finanzas M. I. Patricia Contreras Rodríguez Comité Técnico M. I. Arturo Gaytán Covarrubias Capítulos Estudiantiles M.I. Luis Rocha Chiu Eventos Ing. Raúl Huerta Martínez Difusión y Membresías M.Sc. Alma Reyes Zamorano Normalización Dr. Mario Rodríguez Rodríguez Enlace ACl internacional M. I. Gustavo Montoya Aguilar Certificación CONSEJO CONSULTIVO M.I. Homero Jesús Montaño Román Ing. Fernando García Ayala Ing. Felipe de Jesús Gómez Sánchez Ing. Felipe de Jesús García Rodríguez Ing. José Antonio Rangel Jaramillo Ing. Luis García Chowell M. en I. Gustavo Montoya Aguilar Ing. Fernando García Ayala Ing. Carlos Gómez Toledo Ing. Carlos A. Siller Camacho Ing. Juan M. Rodríguez Garrido M. en I. Marco J. Faradji Capón Ing. Lorenzo Flores Castro Ing. Alejandro Graf López M en I. Víctor M. Pavón Rodríguez

Misión

Promover e incrementar la cultura de los programas de certificación, elevando el nivel técnico de los profesionistas de la construcción para mejorar el manejo y producción del concreto. Ser dignos representantes y promotores del ACI Internacional en México y servir de referencia para otros capítulos en el mundo. No ser una opción, ser una solución. Promover los logros y éxitos obtenidos por las Universidades y de los profesionistas que emplean el concreto como material de construcción en México.

Visión

Posicionar al capítulo como el más importante fuera del territorio de los Estado Unidos. Divulgar en forma oportuna y eficiente los nuevos descubrimientos sobre Tecnología del Concreto. Generar confianza en los programas de trabajos de certificación y divulgación tecnológica.


CONSEJO EDITORIAL

Contenido Contenido

M. I. Homero Jesús Montaño Román Ing. Fernando García Ayala M. I. Patricia Contreras Rodríguez Ing. Eduardo Hiriart Rodríguez Dr. Mario Rodríguez Rodríguez Editor Ing. Raúl Huerta Martínez Diseño Gráfico Luis Felipe Hernández Navarro Publicidad Lic. Carlos Hernández Lic. Carlos Álvarez Administración y Circulación Lic. Celina Ortega Oficinas Generales Sección Centro y Sur de México Calle 23 No 22-H San Pedro de los Pinos México D.F. C.P. 03800 Tel (55) 5563-1844 Fax (55) 1518-1169 [email protected] www.acimexicosc.org

La Revista ACI Centro y sur México es publicada cuatro veces al año por la Sección Centro y Sur de México del American Concrete Institute. Calle 23 No. 22-H San Pedro de los Pinos, México D.F. C.P.03800, tels, (55) 5563-1844. El título de la presente publicación se encuentra en trámite ante la Reserva de Derechos de Autor, Secretaría de Educación Pública, los certificados de título y de contenido se encuentran en trámite, los artículos y opiniones publicados en este número son de los autores y no son necesariamente los de la sección ACI Centro y Sur de México.

4 JUL • AGO • SEP 2011

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Editorial

Noticias La mujer en la industria de la construcción

Portada Proyecto estratégico Puente San Marcos, Nuevo Necaxa-Tihuatlán

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Tecnología Concreto lanzado material versátil para reparación de concreto estructural

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Estructuras Fibra helicoidal como refuerzo en concreto lanzado

32

Materiales Proporcionando mezclas de concreto con agregado de concreto reciclado

40 44 46

Normalización El nuevo ACI 301 “Especificaciones para concreto estructural” Control de Calidad Agua agregada en el sitio Entrevista Arq. Victor Hugo Trejo Sotres

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Noticias Noticias

Noticias en concreto LA MUJER EN LA INDUSTRIA DE LA CONSTRUCCIÓN •Las mujeres hoy en día han adquirido un gran papel en la sociedad en todos los ámbitos, científico, educativo, médico, de administración pública y desde luego en la Industria de la Construcción entre otros. Hoy les dedicamos este espacio con un amplio reconocimiento a su arduo trabajo y comprometida labor Dado el interés que continúa adquiriendo en la comunidad constructora el tema de las mujeres en este sector, la Sección Centro y Sur de México del American Concrete Institute hizo entrega de reconocimientos a cinco mujeres líderes en la industria del concreto, dentro del marco de su reunión mensual técnica en la cual la maestra en ingeniería Patricia Contreras Rodríguez, Directora del Comité Técnico del organismo presentó un breve informe de las actividades realizadas en esta Sección del ACI. Este evento contó con la participación de la contadora Gabriela Ramírez Hernández, quien hizo una breve presentación de ELVEC, patrocinador del mismo. Los reconocimientos especiales entregados a Mujeres Líderes en la Industria del Concreto cuya trayectoria y experiencia es de mérito, fueron para las destacadas ingenieras: Martha Sánchez, de Cruz Azul;

La exposición “La mujer en la Industria de la Construcción”, estuvo a cargo de la maestra en ciencias Alma Luisa Reyes Zamorano, quien refirió cómo la participación de la mujer se ha incrementado en el mercado laboral. Por su parte la ingeniera Hilda Cecilia Hijuelos Calixto, presentó el tema “Especificaciones: su importancia y el valor que representan”.

La Lic. Gabriela Ramírez Hernández realizó la presentación de ELVEC.

Alma Reyes, de Euclid Chemical; Rosa Angélica Pardo, de Admixtech; Patricia Contreras, de Holcim Apasco y Grethel Martínez Corona, de Cemex, cada una de ellas expresó su agradecimiento a la Sección por dicha distinción.

LA MUJER EN EL ACI Concretamente enfocándonos al American Concrete Institute, la maestra Patricia Contreras, expuso que es importante que se conozca la historia del ACI y el papel preponderante de la mujer en dicha institución, indicó la importancia que tiene la mujer en la Industria de la Construcción, ya sean obreras, ingenieras, arquitectas, empresarias, esposas, etc.


Se refirió también, a las filiales que se encuentran en México, una en el Distrito Federal y otra en Monterrey. El ACI como institución técnica de relevancia a nivel mundial fue fundada en el año 1904 en Estados Unidos, ha pasado por diferentes etapas, de 1904 a 1929 tuvo su “Formación y Crecimiento”, de 1930 a 1954, fue la “Era de la Expansión”, de 1955 a 1979, presenció “La Ampliación de su Misión”, 1980 a 2004, “La Tecnología que Avanzaba a través del Milenio”; y es en este periodo que Jo Coke, profesional reconocida, participó en el Consejo de Dirección desde 1989 a 1992, fue Vicepresidenta de 1997 a 1999, y llegó a ser la primera, y hasta ahora, única mujer presidenta en el ACI en el periodo de 1999 al 2000. En México, la Sección Centro y Sur del ACI fue creada en 1990, con base en el Distrito Federal, cuyo lema es “Avanzando en el Conocimiento del Concreto”, en esta reconocida y prestigiosa institución han participado

De izq. A der: M en I. Patricia Contreras Rodríguez, M en Sc. Alma Reyes Zamorano, Ing Martha Sánchez Armendáriz e Ing. Rosa Angélica Pardo

pocas mujeres en diferentes Direcciones y a la fecha ninguna ha ocupado el cargo de Presidente, sin embargo, la expectativa del gremio es que en poco tiempo alguna ocupe este lugar.

Ing. Hilda Cecilia Hijuelos Calixto durante la presentación del tema de la Reunión Mensual “Especificaciones: su importancia y el valor que representan”.


CONOCIENDO UN POCO DE LOS ANTECEDENTES “THE WOMEN IN ACI” Haciendo una retrospectiva, en el ACI han colaborado directa e indirectamente muchas mujeres involucradas con las actividades técnicas del American Concrete Institute. A finales de los 80’s, y principios de los 90’s respondieron acertadamente ante la dificultad de aceptación de este género como participantes de las actividades técnicas del ACI Internacional. Las principales promotoras: Coke, Page, Pergalski & Ellis. Entre las pioneras están: Kate Gleason, (primera mujer en afiliarse), Mary Hurd, Katherine Mather y Della Roy. En la actualidad el nueve por ciento de las membresías de ACI Internacional son de mujeres y su presencia en varias actividades de la industria es cada día más frecuente.

Noticias

LA MUJER EN LA INDUSTRIA DE LA CONSTRUCCIÓN EN MÉXICO Muchas mujeres participan y continuarán participando en la construcción de un México mejor, prueba de ello, son las ingenieras que actualmente ocupan lugares clave en actividades propias de la industria y que en esta ocasión fueron mencionadas por la maestra en ciencias Alma Reyes, quien nombró a las siguientes profesionales: Investigación e implementación de tecnologías de vanguardia para la Industria de la Construcción, Ing. Rosa Elba Rodríguez. Investigación y Desarrollo de Tecnología de Concreto, Ing. Martha Sánchez, Directora del Comité Técnico, ACI Sección CentroSur de México de 2007 a 2010. Investigación y Desarrollo, Concreto y Cemento, Ing. Alejandra Rodríguez, Directora de Membresías, ACI Sección Centro-Sur de México 2007-2009 e Ing. Rosario Romero. Transferencia de Tecnología de Concreto para México y Centroamérica, Ing. Grethel Martínez. Asesoría Técnica sobre Concretos Especiales y Elementos Prefabricados, M. en I. Patricia Contreras. Actualmente Directora del Comité Técnico, ACI Sección Centro-Sur de México. Jefa de Laboratorio de Control de Calidad en Operaciones de Planta de Concreto, Ing. Angélica Escobar, Certificada por ACI como Técnica de Campo y Supervisora. Instalación de Sistemas de Aditivos para Concretos, Ing. Luz Villaseñor. Instalación de Sistemas de Aditivos para Concreto, Ing. Rosa Angélica Pardo.

Asociaciones relacionadas, Ana Nasser, Secretaria Técnica de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural desde 2004. Las actuales profesionistas de los Capítulos Estudiantiles del ACI. Ing. Natalia Camacho, perteneció al Capítulo Estudiantil de la Universidad Autónoma del Estado de México, participó en la competencia de canoas de concreto. Ing. Karla Landeros, perteneció al Capítulo Estudiantil de la Universidad Autónoma del Estado de México, participó en la competencia de canoas de concreto.

M. en S.C. Alma Luisa Reyes Zamorano quien se encargo de la exposición del tema “La mujer en la Industria de la Construcción.

Laboratorios de Control de Calidad del Concreto, Ing. Silvia Franco, Directora de Capítulos Estudiantiles, ACI Sección Centro-Sur de México de 2007 a 2010. Relacionamiento Industria-Asociaciones, Ing. Laura Roldán. Promoción Comercial del Concreto, Ing. Carmen Muñiz. Mercadotecnia sobre el Uso de Aditivos para Concreto, Renee Yoder. Implementación de Tecnología de Concreto en Obras de Infraestructura, Arq. Viviana Cruz, Directora de Capítulos Estudiantiles, ACI Sección Centro-Sur de México de 2007 a 2010.

LA PERCEPCIÓN DE LA SOCIEDAD Podemos intuir que parte de la inspiración que han tenido algunas mujeres por pertenecer a la industria de la construcción ha sido por presencia de ingenieros en sus familias en donde seguramente se muestran comprometidas, pero también se comprometen con su profesión con alta competitividad. Ellas son admiradas por el valor de desarrollarse en lo profesional, en el mundo de la construcción y en lo personal, son también un ejemplo para sus hijos o nuevas generaciones. La mujer, como parte de la sociedad contribuye al logro del desarrollo de la industria de la construcción, la cual se transforma continuamente, vive grandes retos para toda la industria, aplica su conocimiento y educación. Asimismo, es capaz de elevar el nivel técnico de los profesionales de la construcción. La próxima Presidenta del ACI Internacional será en 2013 con la representación de Anne Ellis.


Portada

Reunión Mensual Cambio de Mesa Directiva de la Sección Centro y Sur de México del American Concrete Institute Como se tiene programado en la Reunión Mensual de Agosto de 2011, El Ing. Eduardo Castell Quiñones, Tesorero de la Mesa Directiva, presentó el informe financiero y en esta ocasión el correspondiente al periodo Agosto 2010 a Julio 2011. Así también El M.I. Homero Jesús Montaño Román, presentó el informe de actividades de la Sección Centro y Sur de ACI del periodo de su gestión de Agosto 2010 a Julio 2011 e hizo entrega de reconocimientos a los integrantes de la Mesa Directiva Saliente Dentro del programa de la Reunión, se llevaron a cabo los Reconocimientos al Ing. Fernando García Ayala y al M.I. Carlos Augusto Gómez Toledo, por su trayectoria profesional dentro de nuestro gremio y al apoyo que siempre han brindado al ACI

Nombramiento de la nueva Mesa Directiva Durante la bienvenida al M.I. Eduardo Hiriart Rodríguez, dio su mensaje como presidente de la XVII Mesa Directiva del ACI.

Integrantes de la Mesa de Presídium: Ing. Jorge Esqueda Querol, Gerente de Especificaciones de BASF Mexicana; Arq.. Alberto Rodríguez Martínez, Gerente de Under Ground Construction de Basf Mexicana M.I. Homero Jesús Montaño Román Presidente del ACI; Ing. Carlos Javier Mendoza Escobedo, Investigador del Instituto de Ingeniería UNAM; M.I.Eduardo Hiriart Rodríguez, Vicepresidente de la Sección Centro-Sur del ACI e Ing. Fernando García Ayala, Ex Presidente de la XV Mesa Directiva de la Sección Centro y Sur de México del ACI.

Integrantes de la nueva mesa directiva: M.I. Eduardo Hiriart Rodríguez: Presidente, Ing. Martha Sánchez Armendáriz: Vicepresidente, Ing. Eduardo César Castell Quiñonez: Tesorero, M. I. Arturo Gaytán Covarrubias: Capítulos estudiantiles, M. I. Patricia Contreras Rodríguez: Comité técnico, Ing. Raúl Huerta Martínez: Difusión y membresías, M.I. Luis Rocha Chiu: Eventos, M. Sc. Alma Reyes Zamorano: Normalización, M. I. Gustavo Montoya Aguilar: Certificación, Dr. Mario Rodríguez Rodríguez: Relaciones internacionales.

la presentación comercial de BASF MEXICANA, S.A. DE C.V., con el tema “Ánodos Galvánicos de Protección” A continuación el Ingeniero Arq. Alberto Rodríguez Martínez, expuso el tema de la Reunión: “inyección para el mejoramiento de terrenos”. El M.I. Eduardo Hiriart Rodríguez, hizo la entrega de reconocimientos al Ponente y al Representante de Basf Mexicana y también a los nuevos asociados de esta Sección del ACI.

Presentación comercial y conferencia técnica El Ing. Carlos Javier Mendoza Escobedo, tomó la protesta a la XVII mesa directiva de sus integrantes.


El Ing. Jorge Esqueda Querol, Director Comercial de Basf llevo a cabo

Asistentes a la Reunión

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PUENTE SAN MARCOS Proyecto Carretero NUEVO NECAXA – TIHUATLÁN Ing. Maximino Flores Morales, Ing. Jorge Alfredo Delgado Ramírez, Ing. Jorge Isaac Colonia Albornoz, Ing. Jesús Alberto Macías Celestino e Ing. Antonio Ortíz Miranda.**

El Puente San Marcos será el puente más largo y más alto del tramo Nuevo Necaxa – Tihuatlán. Es parte de la estrategia de los megaproyectos que la SCT ha desarrollado para detonar la competitividad del altiplano como lo son: Arco norte de la ciudad de México, la autopista México–Tuxpan y la autopista Tuxpan– Tampico.* IMPORTANCIA. Impulsar el desarrollo del altiplano y la costa del golfo de México. Conectando el altiplano con el golfo de México en un tiempo de 2.5 a 1.0 hr, derivado de una reducción de distancia de 122 a 85 km a una velocidad de diseño de 110 km/hr. Reducir los costos de operación vehicular e Integrar un nuevo corredor del TLC: México-Tuxpan-Tampico-Matamoros-Chicago-Toronto. Además de ofrecer la conexión más corta entre el altiplano y el mercado de EU/Canadá.

Figura 1.Dovela sobre pila.

EL TRAZO DEL PROYECTO El trazo Nuevo Necaxa–Tihuatlán, incluye dos tramos: El primero se localiza entre Nuevo Necaxa y Ávila Camacho con una longitud de 37 km, consiste en la construcción de un camino de altas especificaciones de 4 carriles; para realizar esta obra se requiere la construcción de 6 túneles gemelos con una longitud de 8,027 m, el Puente San Marcos, así como la construcción de 12 puentes y viaductos de una longitud de 3,165 m, destacando por sus características particulares el Puente San Marcos Figura 2. El segundo tramo se ubica entre Ávila Camacho y Tihuatlán. El Puente San Marcos será el más alto de México siendo precedido por el Puente Mezcala con una altura de 170 m, ubicado en la autopista México-Acapulco y más recientemente aún en construcción en la autopista Durango-Mazatlán, se encuentra el puente baluarte, con una altura total de 169 m y mundialmente tendrá la segunda pila más alta del mundo Figura 3, después del viaducto Millau en Francia.

Figua 2. Proyecto Nuevo Necaxa-Tihuatlán.

El Puente San Marcos será un puente en curva, con una longitud de 850 m, un ancho de calzada de 18.70 m, un gabildo de 225 m, hasta la superficie de rodamiento, siendo el más largo y más alto del proyecto y la * Presentado en la Reunión Mensual de la Sección Centro y Sur del American Concrete Institute, 30 de Junio de 2011. ** Ing. Maximino Flores Morales, Asesor Jr. de Control de Calidad, Cemex Concretos S.A. de C.V. de Puebla. Ing. Jorge Alfredo Delgado Ramírez, Director de Construcción Pesada, ICA. Ing. Jorge Isaac Colonia Albornoz, Gerente de proyecto, Nuevo Necaxa-Avila Camacho, ICA. Ing. Jesús Alberto Macías Celestino, Superintendente de Estructuras Nuevo Necaxa-Avila Camacho, ICA. Ing. Antonio Ortíz Miranda,Superintendente de Construcción, Puente San Marcos, ICA.


Portada

Figura 3.Las Pilas de puente más altas del mundo.

principal dificultad a que se enfrento en la construcción es la geografía, la cual se extiende a lo largo del desfiladero montañoso por encima del Rio San Marcos. El puente estará compuesto por una geometría de la superestructura sin costillas, que consta de 2 estribos, 6 zapatas (en donde destaca la cuarta zapata con dimensiones largo-ancho de 34x34 m y una altura de 7.5 m), 6 pilas (destacando la pila de 208 m), una longitud de 850 m, dividido en 2 tramos de 57 m, 2 tramos de 98 m y 3 tramos de 180 m, con dovelas en dos diferentes secciones una sobre la pila de 10 m, de altura y la dovela de cierre de 3.6 m. Es necesario mencionar los volúmenes más relevantes del Puente San Marcos, tal es el caso del concreto con un volumen total de 54 mil m³, 5,200 toneladas de acero de refuerzo, un volumen de excavación de 231,000 m³ y 20 mil metros lineales de anclas. OBRA DE DESVíO La dificultad en la construcción se debe a que se extiende a lo largo del desfiladero montañoso por encima del río San Marcos en la Sierra Norte de Puebla. Para llevar a cabo la construcción de la plataforma de trabajo la cual está sobre el lecho del rio, se tuvo que desviar el cauce del rio san marcos. El desvío del río San Marcos lo realizó la constructora ICA FCC Figura 4 la cual consistió de la construcción de un bordo perimetral (ataguía), en el margen izquierdo con una longitud de 180 m, 30 m de ancho y 7 m de altura con material producto del mismo río, lo cual representó un movimiento de tierras de más de 45,000 m³, debido a que la cimentación y el desarrollo de la construcción de la pila se ubica en el lecho del rio. Durante el colado de la zapata se tuvo una creciente del río de cerca de 2 m de altura esto debido a las constantes lluvias durante los días del colado. IMPLICACIONES Dentro de las implicaciones que se han tenido principalmente para la construcción de la cimentación profunda para la pila número 4, fue que inicialmente y antes de las lluvias para poder llevar a cabo los colados de los pilotes se transitaba en el arroyo del río por un acceso muy complicado Figura 5.

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CIMENTACION PROFUNDA Para la cimentación profunda se proyectaron 64 pilotes de 1.5 m de diámetro, hasta llegar a la roca sana la cual se encuentra a diferentes profundidades Figura 6.

Figura 4. Obra de desvío.

Figura 6. Secuencia de construcción: Ubicación de maquinaria, Perforación de roca, Colocación de acero y Colocación de concreto.

ESTUDIOS ULTRASONICOS Para asegurar el buen desempeño de los pilotes se llevaron a cabo pruebas de ultrasonido Figura 7 y verificación de los mismos con la extracción de núcleos Figura 8.

Figura 7. Preparación de tubos y colocación de sonda para las pruebas de ultrasonido.

Figura 5.Tránsito complicado en el arroyo del río San Marcos.

Figura 8. Preparacón y extracción de núcleos.


Portada

VERIFICACION DE ESTUDIOS SÓNICOS En base a los estudios realizados, así como la afloración de agua en algunos pilotes, se llevo a cabo un reforzamiento con 14 pilotes más de un diámetro de 1.2 m Figura 9. REQUERIMIENTOS DE LA ZAPATA IV La zapata de cimentación tiene un largo – ancho de 34 x 34 m, que va de una altura perimetral de 2 m, a la altura central de 7.5 m Figura 10. La determinación del producto a colar fue en conjunto con la constructora ICA FCC y el personal técnico de CEMEX para asegurar las mejores condiciones para el elemento en el momento del colado y evitar al máximo contracciones térmicas bruscas que pusieran al elemento en peligro de agrietamiento.

Tabla 1. Tipo de producto colado Volumen de concreto:

6,000 m3

Resistencia fć:

300 kg/cm2

Tipo de Agregado:

Caliza

T.M.A.:

20 mm

Revenimiento

180 mm

Tipo de Cemento:

CPP 30

Edad de Garantía:

28 días

Fraguado Inicial:

3, 6, 10 horas

Control de Temperatura

22°C

PLANTAS DOSIFICADORAS Para el suministro principalmente del colado de la zapata IV. Se tuvo un tiempo de ejecución de cuatro días consecutivos, iniciando el 23 al 27 de julio de 2010, se utilizaron dos plantas dosificadoras Figuras 11 y 12 de 50 m³/hr, las cuales se encuentran a 2 km al margen derecho del puente. (éstas plantas no solo han suministrado concreto a los elementos del puente sino también para los túneles, trabes postensadas, etc.)

Figura 10. Colado de la zapata IV.

Figura 11. Planta CONECO rendimiento 50m3 /hr.

Figura 12. Planta CEMCO rendimiento 50m3 /hr.

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Figura 9.Pilotes adicionales para la cimentación profunda.

ESTUDIOS PREVIOS AL COLADO DE LA ZAPATA IV Consistieron en monitoreo real del colado de la zapata número 3, con un volumen de 1,587 m³ con f’c de 250 kg/m² (concreto de diferentes características al de la zapata número 4); a la que se le colocaron 4 termopares, el esquema de la colocación fue, T1 a 0.3 m de la superficie, T2 a 1.5 m de profundidad, T3 a 2.7 m de la base y T4 a temperatura ambiente Figuras 13 y 14, siendo la colocación en función del peralte de la zapata la cual es de 3 m aproximadamente. Se llevaron a cabo pruebas de fraguado y de temperaturas generadas por el calor de hidratación en cubos de 5 m x 5 m con una altura de 5 m, con el concreto propuesto. Figura 15. Planta de habilitado.

Figura 13. Esquema de colocación de los termopares.

Figura 16. Colocación de acero. Figura 14. Gráfica perfil térmico zapata III del puente San Marcos.

PLANTA DE HABILITADO En el municipio de Xicotepec de Juárez, se encuentra ubicada la planta de habilitado de acero. La colocación de acero con fy 4200 kg/cm² fue de 850 ton Figuras 15 y 16.

Figura 17. Adecuación de caminos.

ADECUACION DE CAMINOS DE ACCESO A LAS PLANTAS Y AL ELEMENTO COLADO MASIVO Se realizaron las siguientes actividades en los accesos: Rectificación de pendientes Figura 17 Compactación de caminos con material producto de la trituración Rectificación de curvas Señalización de curvas y tramos de alto riesgo Ampliación de las bahías Colado de concreto en las curvas y tramos de mayor pendiente Asignación de equipo pesado para apoyar a los CR´s, Camiones Volteo e Integrales de Cemento en cualquier momento Asignación de bandereros a lo largo del tramo, tanto en los tramos con flictivos como en todas las curvas desde la carretera hasta el elemento a colar. Iluminación las 24 horas en las curvas del camino.


Portada

LOGISTICA DE MATERIAS PRIMAS PARA EL CONCRETO CEMENTO El consumo de cemento fue de 2,300 toneladas las cuales fueron suministradas mediante 7 pipas de 30 toneladas Figura 18 hasta el municipio de Xicotepec y de ahí se realizó la carga de las pipas “Integrales” de 15 toneladas para que bajaran a las plantas de las Pilas. Todo esto previo estudio realizado para el suministro de cemento. AGREGADO El agregado grueso se llevo de la mina de la Cima aproximadamente a 18 km. de la planta de las Pilas y el agregado fino de la mina de Huamantla, ubicado en Huamantla Tlaxcala a una distancia de 100 km. El volumen de agregado grueso de ¾” fue de 4,000 m³ y de arena de 4,300 m³, los cuales fueron introducidos a las plantas de las Pilas en camiones tortón de 14 m³. Previo al colado fueron asignados 8 camiones durante 8 semanas para la introducción del agregado, fueron necesarios 593 viajes. HIELO Se tuvo un almacén del hielo en el lugar y consistió de 2 cajas secas de 25 toneladas para cualquier contingencia. El suministro se realizo mediante 11 camiones volteo con un promedio de 85 kg/m³. Para la introducción del hielo en las ollas se utilizaron: 4 Frapeadoras eléctricas 1 Báscula de hielo 1 Generadora de 75 KWA 1 Generadora de Respaldo ADITIVO Suministro de aditivo a las plantas de las Pilas mediante pipa delproveedor de BASF. El total aproximado de Aditivo fue de 50,000 litros de aditivo suministrado en pipas de 20,000 litros. AGUA

Suministro de aproximadamente 900,000 litros de agua a la planta de las pilas para el colado masivo. El agua fue suministrada por 4 pipas de 10,000 litros. Dos de ellas eran propiedad de CEMEX y dos del proveedor de agua. (90 viajes de pipas). Chiller. Se conto con un chiller el cual enfriaba el agua a 6°C., además del equipo siguiente: EQUIPO OPERATIVO EN EL LUGAR DEL COLADO 2 Plantas dosificadoras 3 Cargadores frontales 26 Camiones revolvedores 4 Bombas pluma 3 Camionetas doble tracción para movimiento del personal 4 Camionetas 2 Camionetas para traslado de personal 1 Camión orquesta 1 Camioneta de 3 toneladas 4 Silos Horizontales con soplador 1 Laboratorio 2 Pipas de Agua

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Figura 18. Suministro mediente pipas de cemento.

Figura 19. Colado de concreto para zapata de la pila IV.

COLOCACIÓN DE CONCRETO EN ZAPATA PILA IV Otra implicación fue el colar en una sola exhibición para que el elemento fuera monolítico, Figura 19, lo que condicionó a preparar una mezcla de concreto con características muy particulares, con el objetivo de cumplir con lo indicado en el proyecto con la normativa y condiciones reales de la zona. Se concluyo en utilizar un concreto DURAMAX, resistente a los agentes agresivos como los cloruros. Otra necesidad era evitar juntas frías y controlar la temperatura. Para evitar juntas frías se aplicaron concretos con diferentes tiempos de fraguado, y para contrarrestar el fenómeno de la temperatura por el calor de hidratación se busco controlar la temperatura por medio de cemento puzolánico, hielo frapeado; logrando con lo anterior colocar el concreto en el elemento a una temperatura de 22°C. En sitio del colado zapata 4 se mantuvieron 3 bombas trabajando 96 hrs, continuas Figura 20 y se tuvo una bomba de respaldo en todo momento durante el colado. Tabla 2. Tiempo total del colado 98:30 hr.

Figura 20. Bombeo de concreto para zapata de la pila IV.

Volumen final

6,030 m³

Rendimiento

62 m³/hr.

Viajes totales de CR

1,005

m³ bombeados por bomba

502.5 m³/día

Hielo

520 ton.

Viajes Hielo

78

Viajes Tortón de Agregado

692

Head-Count

110 personas

Productividad

354 m³/mes

Cantidad de Comidas

1980

Horas hombre

660 hrs./turno

RESULTADOS DE CONTROL DE TEMPERATURA, ZAPATA PILA IV Para los días del colado se monitoreo el elemento colocando 4 termopares; 3 en el interior a una distancia de 0.3 m de la superficie, a 3.75 m y a 0.3 m del fondo y el cuarto en el exterior Figuras 21 y 22 logrando los resultados siguientes: Figura 21. Control de la temperatura de la zapata IV..

Tabla 3. Conclusiones del monitoreo de temperatura.

Descripción

Resultado

Temperatura máxima alcanzada en el interior del elemento

83.6 °C

Tiempo en el que se alcanzó la máxima temperatura

244 h

Temperatura máxima promedio de los 3 termopares alcanzada en el interior del elemento Diferencial de temperatura máxima alcanzada entre el termopar superficial (T1) y el termopar central (T2) Diferencial de temperatura máxima alcanzada entre el termopar superficial (T1) y el termopar central (T2)

78.6° C

6 °C 8.8 °C

Figura 22. Perfil térmico de la zapata pila IV.


Portada

CONCLUSIONES DEL MONITOREO Debido a la geometría del elemento: Se tiene una gran área de contacto con la temperatura ambiente, sin embargo debido a los cuidados que se tuvieron, el diferencial de temperatura (ΔT) entre la superficie y el centro no rebasó los 6°C y el nivel crítico, en el que se considera puede existir un efecto negativo es a los 20°C En general el elemento no presentó ningún diferencial que pudiera afectar alguna propiedad física del elemento, esto atribuible también al curado con las placas de poliestireno que ayudó a que los diferenciales térmicos se mantuvieran estables. De acuerdo a los perfiles térmicos obtenidos el concreto no presentó ningún problema por efecto de la temperatura. LOGISTICA DE SEGURIDAD Antes del colado: Revisión de caminos Pláticas con todos los involucrados en el colado Revisión de equipo de seguridad Revisión de equipo operativo, CR, Bombas, Plantas, etc. Guardia de paramédicos Asegurar el transporte adecuado del personal para evitar accidentes Asignación de turnos para todas a las áreas. Durante el colado: Guardia constante de paramédicos Dos instructores asignados por turno Un encargado de Seguridad por turno Pláticas de seguridad antes de iniciar cada turno Lavado de caminos con pipas de agua para evitar derrapes Rondines continuos durante los caminos Acompañamientos constantes a los operadores por parte de los instructores Revisión continua de las condiciones de los caminos Revisión continua de los camiones y equipo mecánico Comunicación constante con la gente de ICA FCC para la reparación de caminos Hidratación constante al personal mediante líquido hidratante., etc.

Figura 23. Logística de seguridad antes y durante el colado.

ACERO DE REFUERZO EN SUBESTRUCTURA Para la etapa evolutiva de la subestructura (columnas) la cual tuvo que ser la más precisa, segura y rápida para construir las pilas del puente San Marcos Figura 24, se implementaron sistemas innovadores de

Figura 25. Vista de la subestructura.

Figura 24. Pre-armado y montaje de acero de refuerzo en subestructura.

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Figura 26. Cimbra autotrepante para alturas mayores a los 100 m.

Figura 27. Montaje de cimbra autotrepante.

Figura 28. Grúa torre para cada Pila.

cimbras, así como maquinaría especializada, equipo de bombeo de concreto y procedimientos constructivos no muy usuales en la construcción en México. Por la cantidad de acero de refuerzo a utilizar del proyecto, se contó con una planta de habilitado y roscado con capacidad de almacenamiento de materia prima de 2000 ton. Para cumplir con los exigentes programas de suministro de acero habilitado para los frentes, fue necesario adquirir equipos automatizado como son: un equipo con capacidad para habilitar 700 estribos por hora, forjadora y equipo de roscado en diámetros de 3/8”,1/2” y 5/8”. Por la altura de las pilas y la cantidad de acero de refuerzo que se requiere, el incremento de acero que origina el traslapar las barras de continuidad es muy alto, por lo que se analizo la alternativa de utilizar medios mecánicos para sustituir el traslape por conectores roscados, este procedimiento se realiza de manera controlada en el taller de habilitado y consiste en forjar la varilla en frío con equipo especializado sin alterar la composición química de la barra para que la cuerda no reduzca el diámetro de la misma. Este procedimiento se considero desde la elaboración del proyecto ejecutivo, de tal manera que los muros de las columnas se dimensionaron en módulos armados en piso y colocados con apoyo de la grúa torre. PARA EL MOLDEO DE LAS PILAS SE UTILIZA UNA CIMBRA AUTOTREPANTE Debido a la dificultad de manipular la cimbra en alturas arriba de los 100 metros Figura 26 y bajo las condiciones climáticas que persisten todo el año en la región, se decidió utilizar el sistema autotrepante, (sistema innovador en cimbras de infraestructura carretera en México), para la construcción del elemento principal, en este caso la pila 4 con una altura de 208 m. La cimbra autotrepante consiste en un conjunto de gatos hidráulicos, tanto en la parte exterior como en la interior accionados por 3 centrales hidráulicas que pueden trabajar en forma simultánea y/o independiente, según se requiera, este mecanismo es activado u operado de forma controlada y automática. La ventaja de este sistema es que no se requiere apoyo alguno de la grúa después de haber sido montado e instalado Figura 27. El procedimiento consiste en ir dejando las reservaciones previas en el colado posterior, para colocar los dispositivos mecánicos auto soportados por el muro de concreto, que sirven de rieles o guías para ir deslizando los tableros a una velocidad de 1.12 metros por minuto. Por lo tanto con esta tecnología se pretende optimizar los tiempos de ejecución de la columna y aumentar la seguridad y confianza del personal que labora en el elemento. GRUAS TORRE Se tienen operando 5 grúas torre Figura 28, ubicadas en las pilas número 4 , 2, 3, 6 y 5, las características de estas grúas son : longitud de flecha de 74 m y capacidad de carga de 2.7 toneladas 30 Figura 29.

Figura 29. Grúas torre de con longitud de flecha de 74m y capacidad de carga de 2.7 ton.

CONCRETO UTILIZADO Y EQUIPO DE BOMBEO Características Resistencia fć: 350 kg/cm² Tipo de Agregado: Caliza T.M.A.: 20 mm Flujo de revenimiento 45 cm Edad de Garantía: 28 días


Portada

Los equipos de bombeo que se utilizan en este proyecto para la colocación del concreto, tanto en superficie como en altura son bombas estacionarias y bombas plumas; para alturas mayores se tiene una bomba estacionaria HS14000 con capacidad para bombear 300 metros en forma vertical.Las ventajas que proporcionó fueron: Colocación rápida de concreto y con mayor uniformidad y seguridad en su operación. MEDIDAS DE SEGURIDAD La seguridad es un factor muy importante en la construcción de las obras, por lo que siempre se trata de cuidar este punto, de tal manera que se debe buscar que no se presenten accidentes durante el desarrollo de las actividades tanto a nivel superficie como en altura, en cuanto a las actividades de altura se ha considerado un dispositivo metálico incluido en la cimbra de las columnas y carros de colado para sujetar las redes perimetrales que se colocaran, esto permitirá soportar la caída de personal o herramienta según se presente el caso, así como protecciones perimetrales para que el personal que labora se sienta en un ambiente de trabajo como si estuviera en la superficie y no le de vértigo Figura 30. CONCRETO Y PROCEDIMIENTO PARA SUBESTRUCTURA Está compuesta de dovelas, las cuales son en dos diferentes secciones, la primera dovela sobre la pila de 10 m de altura y la dovela de cierre de 3.6 m de altura. El concreto utilizado es de f’c 400 kg/cm² a 3 días el 100 % con un flujo de revenimiento de 65 cm. Agregado calizo con tamaño máximo de 20 mm y resistencia mínima de 280 kg/cm² requerida para el tensado. Una vez terminado el último trepado de la pila (columna), se coloca la obra falsa; esta estructura está diseñada para soportar el peso de la dovela sobre la pila durante su construcción, se dejan todas las preparaciones tanto para el montaje de los carros de colado Figura 32 y 34 como los ductos donde se alojará el acero de presfuerzo, etc.

Figura 30. Equipo de protección de personal y malla perimetral a la cimbra.

Figura 31. Elevador de personal.

Figura 32. Armado de carros de colado.

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Figura 33. Prueba de control del revenimiento del concreto.

DOVELA Dd y Di1 Una vez terminada la dovela sobre la pila se realiza el montaje de los carros de colado con apoyo de la torre grúa, una vez colocados se monta la cimbra, el acero de refuerzo, los ductos que alojaran el acero de presfuerzo, se lleva a cabo la revisión topográfica en diferentes puntos y por último el concreto de f’c =400 kg/cm² el cual se colocara a una altura de 230 metros por medio de una bomba con capacidad para bombear hasta 300 metros de altura. Figura 34. Colocación del acero de refuerzo y reservaciones para acero de presfuerzo.

Figura 36. Tensado del acero de presfuerzo. Figura 35. Control topográfico.

Figura 37. Voladizo Pila II.

COLOCACIÓN DEL ACERO DE REFUERZO Y DE PRESFUERZO Tensado DOVELA Dd2 y Di2 Después de coladas las dovelas Di1 y Dd1 y que se ha corroborado que el concreto ha alcanzado una resistencia del 80%, se realiza el tensado del acero de presfuerzo Figura 36, así como la inyección de los ductos, esto permitirá que se muevan los carros de colado a las siguientes dovelas Dd2 y Ddi2 para iniciar nuevamente el proceso Figura 38.


Figura 39. Puente provisional metálico.

Figura 38. Secuencia de construcción de la superestructura.

IMPLICACIONES Debido a las implicaciones que se han tenido, lo accidentado del terreno y por los constantes cambios de clima en la región que provocaron el retraso del puente provisional, se idearon soluciones alternativas como montar 2 líneas de bombeo con una altura de 156 m, para llevar a cabo el colado de la zapata número 5 con un volumen de 1,680 m³ • El colado duro 32 hrs continuas, no presentando ninguna complicación en la operación y suministro del concreto para nuestro cliente en el elemento a colar. • Se suministraron 1,680 m3 de concreto bombeado. Otra implicación en el desarrollo del proyecto, ha sido el suministro hacia el margen izquierdo ya que nuestras plantas se ubican en el margen derecho del puente, resolviendo esta problemática con la construcción de dos puentes provisionales Figuras 39 y 40. Uno metálico vehicular y otro colgante peatonal. ESTUDIOS ESPECIALES Se realizo el estudio sísmico: el cual era necesario por la ubicación geográfica y sísmica de la zona donde se localiza el puente, con el resultado se concluyó que este fenómeno no representa ser crítico para el diseño de la estructura, sin embargo se ha considerado el factor correspondiente a la región sísmica “B” del país. ESTUDIO DE VIENTO Es importante señalar que el puente cruza una cañada de gran longitud y en situaciones críticas, por la presencia de algún fenómeno meteorológico, esta funge como un canal conductor, golpeando a la estructura en la sección más desfavorable (lateral), por lo tanto se realizó un modelo a escala Figuras 41 y 42 para simular la estructura bajo condiciones extremas de este fenómeno en el túnel de viento, resultando ser este fenómeno el efecto gobernador para el diseño estructural.

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Figura 40. Puente provisional peatonal.

Figura 41. Columna IV en túnel de viento.

Figura 42. Armado de la superestructura en túnel de viento.

21

Tecnología

CONCRETO LANZADO MATERIAL VERSÁTIL PAR A REPAR ACIÓN DE CONCRETO ESTRUCTUR AL* Bruce A. Collins y Adam N. Zius**

El concreto lanzado puede ser un excelente material y un excelente método de aplicación para la reparación de estructuras de concreto reforzado. El concreto lanzado apropiadamente diseñado y aplicado tiene baja permeabilidad y puede proveer excelente durabilidad de reparación. Los siguientes son ejemplos de proyectos de reparación usando concreto lanzado Proyecto No. 1 Reparación de la pila 15 en el Puente Lateral de la Presa Hoover

Proyecto No. 1: Panel de prueba para la clasificación de corazones del proyecto del puente lateral de la Presa Hoover.

El nuevo puente lateral de la Presa Hoover es un puente de una superestructura compuesta de cubierta de concreto y acero que mide aproximadamente 579 m de largo. El claro del arco de concreto tiene aproximadamente 305 m. Recientemente ocurrió un daño por fuego en el cabezal de una pila que mide aproximadamente 3 m de alto, 2.1 m de espesor y 2 m de largo. El fuego dañó el recubrimiento de concreto a lo largo de la parte inferior y en la esquina de un cabezal de una pila de aproximada-

* Publicado en Shotcrete, winter 2009, ICRI. ** Bruce A. Collins es Gerente de Proyectos y Vicepresidente de la Compañía de Desarrollo de Negocios para la Reestructuración. Por mucho tiempo ha colaborado en ICRI, en el Consejo de Directores de 1996 a 2004 y en el Comité de Actividades Técnicas de 2003 a 2009. Fue elegido miembro del ICRI en 2005. Collins es conferencista en los seminarios “Fundamentos para la Reparación con Concreto”, de ACI, y es miembro con derecho a voto del Comité 364, Rehabilitación, del ACI. La compañía de Reconstrucción tiene oficinas en Colorado, Utah y Arizona. Adam N. Zius es ingeniero de proyectos para la Compañía de Reestructuración. Ha estado involucrado en reparaciones estructurales en estadios, centros industriales, estructuras de estacionamientos, y otros edificios comerciales. Se graduó como ingeniero civil de la Escuela de Minas de Colorado, Golden, CO y es miembro del Capítulo ICRI en Arizona.


mente 7.6 m de longitud. Las empresas que participaron sabían que la remoción por hidrodemolición y la preparación apropiada de la superficie de concreto, junto con el material de reparación de concreto lanzado, lograrían la durabilidad deseada. Después de una revisión inicial del proyecto, incluyendo el acceso y la cantidad total del material de reparación requerida, nosotros recomendamos el uso de concreto lanzado de mezclado en seco. Sin embargo, el personal de la Administración Federal de Carreteras (FHWA) en el sitio, exigió extensas pruebas previas a la reparación para probar los materiales y los métodos de reparación propuestos. Las pruebas incluían: • Remisión de datos adicionales del diseño de la mezcla y certificaciones del material; • Pruebas de contracción del material de reparación; • Pruebas de resistencia a compresión de los materiales de reparación; • Producción de un panel de pruebas y clasificación de los corazones de concreto lanzado y • Preparación de la superficie con sopleteado de agua a alta presión y pruebas de la resistencia de adherencia entre el concreto lanzado y el concreto viejo usando paneles de prueba. El parámetro clave del diseño del concreto lanzado incluía una resistencia a compresión a 28 días de 41 MPa y características de contracción de baja a moderada. Se seleccionó un material precombinado mezclado en seco con una resistencia a compresión de diseño de 50 MPa. El diseño de la mezcla consistía de cemento portland Tipo I, humo de sílice, y agregado que satisfacía la granulometría No. 2 de ACI 506-2. Las pruebas de contracción del material de reparación fueron completadas por un laboratorio de pruebas independiente que mezcló 3.2 kg de agua con 30 kg del concreto lanzado precombinado seco. El revenimiento resultante del material fue de 38 mm. Se colaron tres prismas de 76x76x286 mm y se probaron según la ASTM C 157. Las mediciones de la contracción por secado se completaron a los 7, 14, 21 y 28 días. Los resultados promedio fueron de 0.047 %, 0.064%, 0.065% y 0.076% respectivamente a 28 días. El Instituto Internacional de Reparación del Concreto (ICRI) clasifica la contracción en su Guía Técnica No. 03733, “Guía para Seleccionar y Especificar Materiales para la Reparación de Superficies de Concreto”. En la guía, se considera de 0.025 a 0.050% como una contracción baja y de 0.050 a 0.10% como contracción moderada para los resultados de prueba a 28 días. Se construyeron tres paneles de prueba separados. Se preparó un panel de construcción con

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madera no reforzada de 1.2 m x 1.2 m x 146 mm y fue tratado con concreto lanzado en las instalaciones del contratista de reparación. El curado inicial se completó usando nebulización. Se extrajeron tres corazones para pruebas de resistencia a compresión y para su graduación visual del corazón de acuerdo al ACI 506.2. La graduación visual mostró excelentes resultados, alcanzando todos los corazones un Grado 2 ACI o mejor. Los resultados de prueba de resistencia a compresión promediaron 56.4 MPa. El segundo panel de prueba fue construido usando varillas de refuerzo No.11 (35 m) a 250 mm de centro a centro, con varillas No.4 13 m a 152 mm de centro a centro sobre las varillas más grandes. El tamaño del panel de prueba fue de 1.2 m x 1.2 m x 146 mm. Este panel fue tratado con concreto lanzado en la instalación del contratista de reparación y se extrajeron tres corazones, incluyendo el refuerzo y se clasificaron visualmente por funcionarios de la FHWA. Todos los resultados fueron de Grado 2 ACI o mejores. El tercer panel de prueba se hizo en las instalaciones de los contratistas asociados y se construyó usando el diseño de mezcla de concreto usado para la construcción de cabezal original de la pila. El panel de concreto se construyó con varillas expuestas No.11 (35 m) y varillas de estribo No.4 (13 m) similares a la colocación del acero de refuerzo del cabezal de la pila. El panel de prueba de concreto fue embarcado a la instalación del contratista de reparación. La preparación de la superficie del panel de prueba de concreto 1.8 x 1.8m fue completada usando una bomba de 138 MPa que surtía agua a aproximadamente 45 L por minuto. El panel de prueba fue tratado procesado usando el concreto lanzado de reparación designado. El curado inicial se completó usando pulverizadores de neblina. Después de 7 días de curado, se completaron las pruebas de adherencia entre el concreto lanzado y el concreto existente según las indicaciones del ICRI. Se obtuvo una resistencia de adherencia promedio entre el concreto lanzado y el concreto existente de 1.78 MPa después de 14 días. Después de completar todas las pruebas, el contratista de reparación se movilizó al sitio de la obra. La preparación de la superficie fue completada por un contratista de hidrodemolición según las especificaciones de agua a alta presión, similares a las usadas en el procedimiento de prueba. El contratista de reparación del concreto lanzado instaló aproximadamente 1.7 m3 de concreto lanzado usando una pistola para concreto lanzado de mezclado seco activado por una compresora de 10.6 m3 /mm.

Tecnología

Proyecto No. 2 Reparación de la Corrosión en el Acero de Refuerzo de un Ambiente Industrial Una planta termoeléctrica que opera con carbón, localizada en el desierto al suroeste de los Estados Unidos, estaba experimentando corrosión del acero de refuerzo en ciertos componentes de las torres de concreto de enfriamiento. En dicha planta, los anillos de concreto convencionalmente reforzado de la parte inferior del ensamble de las torres de los ventiladores se estaban deteriorando por la corrosión de las varillas de refuerzo. Una investigación reveló que la acción de mojado y secado, combinada con un pobre recubrimiento de concreto 20 mm estaba permitiendo el inicio de un proceso de corrosión. Los resultados de la investigación revelaron que aproximadamente el 15% de los 2297 m2 del área de concreto estaba desconchada y requería reparación. Primero, era importante desarrollar un esquema de reparación para investigar la fuente de corrosión. El esquema de reparación consistía de la instalación de una gruesa capa de recubrimiento epóxico en la superficie interior del montaje de concreto para detener la salida de vapor a través del concreto. El trabajo fue completado durante dos cierres de la planta por 30 días separadamente, para periodos de mantenimiento. Una vez que el escape de vapor fue detenido y el nivel de humedad del concreto se redujo, empezaron las reparaciones con concreto lanzado. El material de reparación seleccionado fue un producto de reparación pre-empaquetado de resistencia a compresión a 28 días de 34 MPa con una granulometría No.1 del agregado, de acuerdo con ACI 506. Se seleccionó la aplicación de mezclado en

seco debido al gran número de puntos de reparación y considerando la pequeña área promedio de cada ubicación. Las ubicaciones de la reparación estaban en una superficie vertical, y el uso de concreto lanzado de mezclado seco eliminaba la necesidad de cimbras para concreto requeridas para el colado de las reparaciones. El material de reparación fue probado para determinar su permeabilidad. El requisito de permeabilidad permitía la compatibilidad con ánodos de protección catódica pasiva instalados a lo largo del perímetro de cada ubicación de reparación. Se removió el concreto desconchado usando martillos buriladores de 7 kg. La preparación de la superficie se completó usando sopleteado seco con arena. El concreto lanzado se aplicó en un periodo de dos semanas durante la operación de las torres de enfriamiento. Ocurrió agrietamiento por contracción en cantidades más grandes que las experimentadas normalmente, debido a las elevadas temperaturas del substrato de concreto y a las difíciles condiciones de curado. Se aplicó un sellador de silano al concreto lanzado una vez completado el curado. Se tomaron medidas de la actual corrosión, del potencial de media celda y de la resistencia, usando una herramienta lineal de polarización antes y después de completar la reparación. La resistencia del concreto, una medición indirecta de los niveles de humedad del concreto, mejoraron casi nueve veces, desde una resistencia de 10 kiloohms a 90 kilo-ohms. Las corrientes de corrosión de las varillas de refuerzo mejoraron de 150 µm por disoluciones en un año a 25 µm por año. Finalmente, mejoró en forma importante el potencial contra la corrosión. Al finalizar el proyecto, se determinó que el acero de refuerzo estaba una vez más en un estado de pasivación.

Proyecto No. 2: Áreas de reparación listas para la aplicación de concreto lanzado.

Proyecto No. 2: Ensamble de ventilador para encima del tiro de las torres de enfriamento.


Proyecto No. 3: Tubo cilindrico ya reparado.

Proyecto No.3 Reforzamiento de un Tubo Cilíndrico de Concreto Prefabricado Una planta de generación eléctrica en la parte oeste de Colorado estaba experimentando corrosión en los alambres de presfuerzo a través de las secciones de sus tubos cilíndricos de concreto prefabricado. Los tubos de transferencia de agua surten el agua entre la planta de generación de energía y las torres de enfriamiento. Durante un periodo de cierre de dos semanas, se llevaron a cabo pruebas para determinar la amplitud de la corrosión en los alambres. Las pruebas descubrieron que un carrete, sección de un tubo de 5.5 m, se encontraba en problemas al punto de que se requería postensado externo. El carrete se extendía 5.5 m de longitud, con un diámetro de 2.7 m y estaba localizado aproximadamente a 6.1 m por debajo del nivel del terreno. Se requería de una gran excavación para obtener acceso al carrete dañado. La excavación se hizo aproximadamente a 7.6 m de profundidad con un diámetro de 18 m, con paredes laterales inclinadas para mayor seguridad.

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El tubo de transferencia de agua que tenía el carrete dañado corría paralelo y cerca de otro tubo de transferencia de agua. Una vez que el carrete dañado fue expuesto, se hizo una fosa en forma de cajón entre dos tubos de transferencia de agua para mayor seguridad. Antes de completar la excavación, se excavó cada extremo del carrete y se instalaron tendones para ayudar a soportar el peso muerto. Luego se excavó completamente el carrete y el ingeniero de supervisión hizo pruebas sónicas al cascarón externo de concreto. La investigación descubrió que el cascarón de concreto exterior se había despegado del interior y una gran grieta se expandía en la mitad de la circunferencia del carrete. Se determinó que el cascarón exterior debería ser removido y era necesario un examen más amplio de la grieta. Se excavó el cascarón exterior usando martillos neumáticos. Al terminar la inspección, se encontró que un número significativo de alambres de presfuerzo se habían corroído y estaban rotos. La gran grieta que corría alrededor del cascarón exterior continuaba hacia el cascarón interior de concreto. Se tomaron muestras de corazones para determinar la

Tecnología

profundidad de la grieta dentro del cascarón interno de concreto. Si la grieta se extendía en toda la profundidad hasta el forro de fibra de acero permitiendo la corrosión, sería necesario el reemplazo del carrete. La muestra del corazón demostró que la grieta efectivamente se extendía en toda la profundidad; sin embargo, el forro no mostró signos de corrosión. Con un forro libre de corrosión y un núcleo interior sólido, era viable una reparación de postensado. El carrete de 5.5 m fue luego envuelto con torones de siete alambres de 12.7 a 100 mm del centro. Los torones en cada extremo del carrete fueron tensados a 209 kN, seguido de una secuencia de esfuerzo cada dos tendones. Se estableció y se verificó la conductividad entre los tendones y el forro de revestimiento de acero. Se usó agregado para llenar la parte inferior de la excavación previamente a la aplicación de concreto lanzado, evitando completamente la interferencia del agua del subsuelo con la mezcla. Se diseñó específicamente con la compañía local, un concreto lanzado

de mezclado húmedo de baja contracción reforzado con fibras para este proyecto. La mezcla de concreto lanzado se bombeó a través de una boquilla de 2 dos pulg (50 mm) y se creó una cama de concreto lanzado en la base del carrete.Esta cama de concreto lanzado actuaba como una zapata, suministrando el soporte necesario para evitar el desplome. El nuevo cascarón exterior fue lanzado suministrando un recubrimiento de 100 mm sobre los torones externos de postensado. El cascarón de concreto lanzado se cubrió con sacos de yute y plástico para el curado apropiado. Una vez que el cascarón de concreto lanzado se curó tres días, se llenó la excavación y se compactó nuevamente al grado de su nivel original. El concreto lanzado es una técnica versátil de reparación; sus propiedades físicas proporcionan numerosas soluciones de reparación en muchos ambientes y situaciones diferentes. Estos tres casos relatados proporcionan ejemplos de la versatilidad del concreto lanzado.

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Horario Sábado 22 9:00 a 14:00

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Construcción

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Estructuras

Fibra Helicoidal como refuerzo en concreto lanzado* Luke Pinkerton, Juan Aguilera y Damián Aguilera**

Introducción El refuerzo con fibra de acero en el concreto lanzado fue introducido por primera vez a finales de la década de los 60’s y se ha convertido en un uso común en todo el mundo para este tipo de concreto incluso para la aplicación en túneles. La fibra helicoidal ofrece un nuevo nivel de rendimiento en el concreto lanzado para el recubrimiento de túneles y la estabilización de taludes lo cual no es posible obtener aún con las mejores fibras que existen en el mercado. En particular permiten una significante reducción en la dosificación sin la pérdida de rendimiento comparado con el resto de las fibras tradicionales. En publicaciones anteriores se detalló la ventaja de un torcido doble de 360° en cada fibra lo cual hace que falle cualquier mecanismo que pretenda el destorcido de la fibra en la matriz del concreto. (ACI Capítulo México marzo del 2011). Este artículo fue el primero de una serie, en la que se detalla, como los contratistas obtienen ventajas estructurales y económicas por las propiedades de la fibra helicoidal. Fibra Helicoidal La fibra helicoidal es una fibra de acero torcida con forma poligonal, completamente ha cambiado las reglas del diseño para el concreto lanzado reforzado con fibra metálica debido a su mecanismo único de falla. El elemento estructural toma ventaja del doble torcido de 360° que provee una resistencia sustancial a eliminar la adherencia de la fibra helicoidal con la pasta del concreto independientemente de la deflexión. A diferencia del resto de las *TECNOR, Tecnología en Concreto del Norte, S.A. de C.V.

Figura 1. Concreto lanzado con fibra heliciodal para el recu-

brimiento de túneles y la estabilización de taludes.

fibras de acero en el mercado, la fibra helicoidal se comporta más como una barra de refuerzo (varilla) porque no es tan fácil que se deslice dentro de la matriz del concreto, en el caso de la fibra helicoidal ésta tiene que ser destorcida para ser desplazada dentro del concreto. Como resultado de este diseño la fibra helicoidal es altamente eficiente. De aquí que la fibra helicoidal tenga el mismo rendimiento que el resto de las fibras metálicas, con tan sólo una dosificación no mayor de un tercio (1/3) de las dosificaciones de las fibras de acero que existen en la industria de la construcción hoy en día. La ventaja proviene principalmente de su geométrica y el doble torcido de 360° en cada elemento, pero también su alta resistencia a la tensión y su pequeño diámetro contribuyen enormemente a su alto rendimiento y eficiencia.


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Estructuras

Comparativa de la fibra helicoidal con fibras lisas y con ganchos, en energía y resistencia residual El siguiente es un sumario de los resultados de una comparación estructural en forma directa y conducido por un laboratorio independiente, por un lado la fibra con ganchos con una dosificación de 40 kg/m3 y especificaciones de: a) Diámetro = 0. 55 mm b) Longitud = 30 mm c) Resistencia mínima a la tracción = 1,100 MPa Energía ASTM C1609 (J)

Resistencia residual ASTM C1018 R 1050 XMOR (MPa)

Helicoidal 9 kg/m3

11

2.13

Helicoidal 18 kg/m3

19

3.97

Helicoidal 36 kg/m3

32

8.96

Lisa con ganchos 40 kg/m3

17

2.97

y por otro lado la fibra helicoidal con dosificaciones de 9, 18 y 36 kg/m3 y especificaciones de: a) Diámetro = 0. 50 mm b) Longitud = 25 mm c) Resistencia mínima a la tracción = 1,300 MPa Estos resultados soportan las dosificaciones iguales o menores a 1/3 en comparación con las fibras lisas con gancho.

supone en el área de compresión y su capacidad estructural es determinada por la suma de momentos debido a la fuerza de compresión en el concreto y a la integración de las fuerzas de tensión debido al refuerzo. Con barras de refuerzo (varilla), ésta integración se reduce a la suma de la resistencia a la tensión en una profundidad presupuesta, donde el refuerzo es colocado. Con la fibra helicoidal la resistencia es aplicada sobre toda el área debajo del eje neutro, es la misma integración sólo que una solución a la resistencia a la tensión en toda el área, no solamente a una profundidad exacta en donde se encuentra el refuerzo de barras (varillas). Debido a que la fibra helicoidal se comporta exactamente como una barra de refuerzo (varilla) la cual puede soportar tensiones sin deslizarse fuera de la matriz del concreto donde fue previamente colocada, los métodos de diseño son los mismos. La fibra helicoidal y la barra de refuerzo (varilla) pueden estar combinadas en el elemento estructural. Solamente hay que sumar las fuerzas resistentes obtenidas por ambos refuerzos. La contribución a la tensión, Th, se calcula mediante la integración de la resistencia en el área bajo el eje neutro asumiendo un perfil rectangular de esfuerzos.

Diseño A pesar de que ACI proporciona un método de diseño basado en la resistencia después del agrietamiento, no hay realmente una norma de diseño y especificación para el concreto lanzado. Muchas especificaciones son basadas en la energía absorbida, aunque una especificación de resistencia después del agrietamiento es más intuitiva y relevante para el diseño (ACI 506 Capítulo 8) en lugar de un enfoque de diseño basado arbitrariamente en energía absorbida. Aunque, en principio, el método de ACI 506 proporciona un medio para el diseño basado en condiciones reales de carga, el mecanismo de falla único de la fibra helicoidal exige el uso de un enfoque un poco más sofisticado. El diseño de la fibra helicoidal se rige normalmente por la flexión. El análisis a la flexión de la fibra helicoidal se desarrolla de la misma manera que para las barras de refuerzo (varillas), ACI 318. Se supone una sección agrietada, la profundidad del eje neutro se calcula, el bloque de esfuerzos se

Figura 2. Contribución a la tensión Th.

Th = + fHF’e x b x (h-c) Donde fHF’e = resistencia residual factorizada b = ancho de sección h = peralte de la sección c = profundidad del eje neutro La fibra helicoidal provee un nivel constante de esfuerzo de tensión, independientemente sin importar el esfuerzo a que es sometido el elemento con un razonable ancho de grietas limitadas a un ancho igual o menor a 15.24 mm, debido a su com-


Tecnología

portamiento elástico en una extracción perfectamente plástica. Es decir, que la capacidad de resistencia que la fibra helicoidal provee es constante sin importar la deflexión (ver Figura 3).

El método en realidad no es diferente que el método utilizado para barras de refuerzo (varilla) en el ACI 318. Aunque este método de diseño predice las fuerzas resistentes de los elementos estructurales compuestos reforzados con la fibra helicoidal con un alto grado de precisión, una carga de diseño (momento a flexión) se debe proporcionar como base. En las aplicaciones de concreto lanzado, las cargas de diseño actuantes no están bien definidas. Un enfoque alternativo para estimar la carga de diseño es el diseño basado en la resistencia calculada de la malla de refuerzo o el diseño con las barras de refuerzo (varilla) como lo indica el ACI 506. Aplicación

Figura 3. Extracción de la fibra helicoidal con respecto a la fibra

lisa y con ganchos.

Debido a que la fibra helicoidal debe ser destorcida, cuando se pretende sacar de la matriz del concreto, provee una constante resistencia a ser retirada del elemento de concreto durante todo el proceso (ver Figura 3). Esta es la razón por la que se asume un bloque rectangular de esfuerzos a tensión por debajo del eje neutro. Con las fibras lisas o con ganchos se observa una disminución a la resistencia a ser retirada de la matriz de concreto a medida que aumenta la tensión. Una típica fibra de acero se rige por la fricción (recta, con gancho en los extremos, o cualquier figura, etc.) debe ser tratada de la misma manera debido a la pérdida de resistencia por mantenerse en su posición inicial en la matriz del concreto conforme la tensión aumenta. El mecanismo de falla único que presenta la fibra helicoidal da una ventaja estructural de alta eficiencia con respecto al resto de las fibras de acero. Nosotros aplicamos un factor a la resistencia a la tensión de la fibra helicoidal para tener en cuenta la variación, diseño de la mezcla y la distribución de la fibra helicoidal en la matriz del concreto. Este factor es determinado debido a variantes, para obtener un análisis estructural confiable por los resultados obtenidos en la sección inicial. Todas las ecuaciones involucradas en este procedimiento se proporcionan en nuestro análisis estructural detallado.

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La fibra helicoidal como refuerzo estructural para el concreto lanzado ha tenido gran aceptación en grandes proyectos tanto de túneles como de estabilización en taludes (Figura 4) ya que la dosificación de la fibra helicoidal es mucho menor que las fibras convencionales, lisas o con ganchos, (Figura 5), podemos obtener las siguientes ventajas: 1. Facilidad de traslado (no se requieren grandes volúmenes) 2. Conveniencia en el almacenaje. 3. Fácil aplicación en la olla de concreto. (Figura 6) 4. Cero problemas en la tubería debido a bloqueos. 5. Conserva en mejor estado la tubería y las conexiones.

Figura 4. Concreto lanzado con fibra helicoidal para recubrimiento

de túneles.

Estructuras

6. No existe el problema del bloqueo en la boquilla 7. Mínimo rebote. Esto hace que la fibra helicoidal tenga mejor aceptación para el aplicado del concreto lanzado mediante robots (Figura 7).

PRÓXIMOS CONGRESOS 2011 OCTUBRE 16-20 Convención de Otoño del ACI Millennium Hotel & Duke Energy Center, Cincinnati, OH. [email protected] 22-26 PCI 57th Annual and National Convention Bridge Conference Salt Palace Convention Center, Salt Lake City, Utah. www.pci.org/convention

Figura 5. Fibra helicoidal.

25-27 V Congreso de ACHE Asociación del Consejo Científico Técnico del Hormigón Estructural (ACHE) Barcelona, España [email protected] 28, 29 y 30 Construexpo 2011 Expo Guadalajara, México CMIC/multiplica [email protected] 25,26 y 27 CONSTRUSHOW PUEBLA Centro de convenciones Pueblas CMIC PUEBLA [email protected]

Figura 6. Facilidad para cargar la olla de concreto.

NOVIEMBRE 1 al 4 53°Congreso Brasileño do Concreto, IBRACON 2011 Centrosoul, Frorianópolis SC, Brasil [email protected] DICIEMBRE 2011 11-15 5° International Conference on Structural Health Monitoring of Intelligent Infrastructure SHMII, IIUNAM Cancún, México [email protected]

Figura 7. Aplicación de concreto lanzado con robots.


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33

Materiales

Proporcionando mezclas de concreto con agregado de concreto reciclado* Un método novedoso. Gholamreza Fathifazl, A. Ghani Razaqpur, O. Burkan Isgor, Abdelgadir Abbas, Benoit Fournier y Simon Foo**

L

a sustentabilidad es actualmente un objetivo de alta prioridad en la industria de la construcción. Una manera de lograr este objetivo es usar agregado de concreto reciclado (RCA:recycled concrete aggregate) para las capas de base y otros propósitos. Sin embargo, el RCA no es ampliamente utilizado en nuevas mezclas de concreto, en gran medida porque el concreto con RCA ha sido reportado como de calidad inferior a los concretos producidos con agregados vírgenes.1 En este artículo, nosotros esbozamos un nuevo método para el proporcionamiento de mezclas para concreto RCA y demostramos que el método da como resultado mezclas de concreto con RCA adecuadas para aplicaciones estructurales, con propiedades predeci-

bles a corto y a largo plazo y que requieren menos cemento que una mezcla de concreto de calidad comparable hecha con agregados vírgenes únicamente. NUEVO MÉTODO PARA EL PROPORCIONAMIENTO Consideraciones generales Recapitulamos aquí nuestro nuevo método de proporcionamiento para proveer un conocimiento básico de sus características únicas. Una explicación detallada y sus derivaciones se proporcionan en la Referencia 2. El nuevo método se aplica a mezclas que están hechas de arena natural como agregado fino y RCA como el todo o una parte del agregado grueso. La

*Publicado en Concrete Intgernational, March 2011. **Gholamreza Fathifazl. Ingeniero de Diseño Estructural Senior en Adjeleian Allen Rubeli Consulting Structural Engineers en Ottawa, ON, Canadá. Especialista en análisis de sustentabilidad de la infraestructura; análisis, diseño y durabilidad de estructuras de concreto; y aplicación de materiales subutilizados en la construcción. A.Ghani Razaqpur. Miembro del ACI y Profesor y Presidente de Ingeniería Civil en la Universidad McMaster, Hamilton, ON, Canadá. Miembro de la Academia de Ingeniería Canadiense y Preside el Comité Técnico del Estándar Canadiense S806, Estructuras reforzadas con FRP. Especialista FRP en la construcción, diseño de estructuras contra explosiones, y durabilidad del concreto. O. Burkan Isgor. Miembro del ACI y Profesor Asociado de Ingeniería Civil en la Universidad Carleton, Ottawa, ON, Canadá. Miembro del Comité ACI 222, Corrosión de Metales en el Concreto; 236 Ciencia de Materiales del Concreto; y 365 Predicción de la Vida de Servicio. Especialista en análisis, diseño y durabilidad de estructuras de concreto reforzado, corrosión del acero en el concreto y modelado de la vida de servicio. Abdelgadir Abbas. Ingeniero Estructural Senior en la Amec Americas, Calgari, AB, Canadá. Especialista en materiales reciclados en la construcción y la durabilidad del concreto, así como Análisis y diseño de estructuras de concreto reforzado. Benoit Fournier. Miembro del ACI y Profesor Asistente en el Departamento de Geología en la Universidad Laval en la Ciudad de Quebec, QC, Canadá. Especiañista en varios aspectos de la durabilidad del concreto, especialmente concreto que incorpora materiales cementantes suplementarios (SCMs) y los varios aspectos de la reacción álcali-agregado en el concreto. Simon Foo. Miembro del ACI, Especialista en Ingeniería (Administración de Riesgos). Miembro del Comité Técnico de ISO/TC 59/SC 17, Sustentabilidad en Construcción de Edificios, y CSA sobre Edificios Sustentables. Especialista en manejo de riesgos y sustentabilidad de bienes.


característica distintiva del método es el tratamiento del agregado grueso natural original y el mortero residual (RM: residual mortar) dentro del RCA como fases distintas.Se considera que la fase RM contribuye al contenido total de mortero en el concreto con RCA y se considera que el agregado natural en el RCA contribuye al contenido del agregado natural total de la mezcla. Cuando se aplica el método, primero se proporciona una mezcla convencional de concreto, con propiedades especificadas y usando únicamente agregados naturales de acuerdo con el método del ACI.3 En este artículo, nosotros llamamos a esto la mezcla de concreto de agregado natural (NA: natural aggregate). A continuación, se proporciona una mezcla de concreto con RCA esencialmente con las mismas propiedades especificadas que en la mezcla de concreto NA. Los procedimientos desarrollados para el nuevo método aseguran que el volumen de mortero total en la mezcla de concreto RCA (es decir, el volumen del nuevo mortero y la fase RM en el RCA) es igual al volumen de mortero en la mezcla de concreto NA. Por lo tanto, nosotros llamamos a nuestro método el método de volumen de mortero equivalente (EMV: equivalent mortar volume). El método EMV también asegura que el volumen total del agregado grueso natural en la mezcla de concreto con RCA (es decir, el volumen del nuevo agregado grueso natural y el agregado natural en el RCA) es igual al volumen del nuevo agregado grueso en la mezcla NA. Una mezcla de concreto con RCA proporcionada usando el método de EMV, por lo tanto, tiene menos mortero nuevo y cemento nuevo que la mezcla de concreto NA asociada proporcionada usando el método ACI. Esta es una distinción importante. Si el concreto con RCA es proporcionado usando métodos convencionales, solamente el RCA sería tratado como agregado grueso y el RM dentro del RCA sería ignorado. En relación con una mezcla de concreto NA, la mezcla resultante tendría un contenido de mortero total mayor, y sus propiedades endurecidas estarían degradadas. Propiedades del material El método EMV exige determinar el contenido RM del RCA, así como también los pesos específicos de las masas del RCA, el agregado natural original dentro del RCA y cualquier nuevo agregado grueso natural requerido en el concreto con RCA. El contenido RM del RCA es evaluado quitando el mortero del agregado natural original dentro del RCA y los pesos específicos de las masas se miden usando medios convencionales.

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El mortero se remueve del agregado natural original dentro del RCA sumergiendo una muestra de RCA en una solución de sulfato de sodio y concurrentemente sometiéndolo a varios ciclos de congelación y deshielo. Nosotros hemos encontrado que el mortero se desintegrará completamente y se separará del agregado grueso natural en el RCA después de 6 a 10 ciclos. Luego se seca en el horno y se pesa el agregado natural liberado. El peso del RM es la diferencia en los pesos de la muestra RCA y del agregado natural liberado; y el contenido de RM es el cociente del peso RM y el peso de la muestra RCA. El contenido de RM puede ser expresado como un decimal o porcentaje, dependiendo del contenido. Nuestra carta de flujo detalla de qué manera se usa el contenido de RM en el método EMV para determinar las proporciones de la mezcla RCA. PRUEBAS DE LOS MATERIALES Las pruebas se realizaron en las mezclas de concreto RCA preparadas usando RCA obtenido de las plantas de reciclaje del concreto en Montreal y Vancouver – los agregados gruesos naturales originales fueron piedra caliza triturada y grava de lecho de río, respectivamente. Se obtuvieron muestras representativas de cada tipo RCA usando un procedimiento de cuarteo similar al usado para agregado natural. Para determinar el contenido de RM, se trataron 10 muestras RCA en fracciones de tamaño individual para remover el mortero residual, y se determinó un contenido de RM promedio pesado para el RCA mezclado combinado. Las pruebas demostraron que los contenidos promedio de RM respectivos de los RCA de Montreal y de Vancouver fueron de 41 y 23%. Nosotros comparamos las mezclas proporcionadas usando el método EMV contra mezclas de control proporcionadas usando el método ACI. Las mezclas de control contenían agregados gruesos que consistían únicamente de RCA o únicamente agregados naturales vírgenes. Todas las mezclas fueron hechas usando cemento portland Tipo I, pero algunos también incluían ceniza volante o cemento de escoria. Las mezclas de concreto producidas usando RCA de Montreal y/o agregado grueso de piedra caliza triturada se describen en la Tabla 1. Las designaciones de la mezcla en la Tabla y en todo este artículo indican: • El método de proporcionamiento (La letra inicial es C para método ACI convencional o E para el método EMV); • Tipo de agregado principal (La segunda letra es R para concreto reciclado o N para natural); • Material cementante (La tercera letra es C para

Materiales

Tabla 1. Proporciones de mezclas para el proporcionamiento de mezclas de concreto usando los métodos convencional (ACI 211.1) y EMV. Pesos, kg Designación de la mezcla

Contenido de RCA %

Agua

Agregado Cemento Ceniza Cemento grueso WRA. mL* Portland volante de escoria Arena RCA

NA

Agente de AE, mL†

Contenido de aire, %

CN-C

0

193

430

0

0

808

0

833

nada

86

6.3

ER-C

63.5

151

335

0

0

630

720

814

1005

33

6

CR-C

100

156

349

0

0

888

792

0

1396

35

6.9

ER-F

63.5

151

251

84

0

630

720

414

606

201

5.7

CR-F

100

157

262

87

0

888

792

0

nada

209

7.4

ER-S

63.5

149

218

0

117

630

720

414

1339

33

5.7

CR-S

100

155

227

0

122

888

792

0

523

35

6

* Aditivo reductor de agua. † Aditivo incluso de aire. Nota: Todas las cantidades son en m3, 1 kg /m3 = 1.69 lb/yd3, 1 mL /m3 = 0.026 oz/yd3

cemento portland únicamente, F para cemento portland de ceniza volante, o S para cemento portland más cemento de escoria. Debe de señalarse que las mezclas de concreto RCA proporcionadas usando el método EMV (ER-C) requirieron 22% menos de cemento que las mezclas de concreto NA proporcionadas usando el método ACI (CN-C). Los resultados típicos de las pruebas se describen brevemente en las siguientes secciones. Los datos para las mezclas producidas usando RCA de Vancouver se reportan en la Referencia 2. Propiedades frescas y mecánicas La Figura 1 ilustra el revenimiento medido, la densidad, módulo elástico, resistencia a compresión, y el comportamiento esfuerzo-deformación para las mezclas enlistadas en la Tabla 1. Cada uno de los valores que se muestran está basado en el promedio de los tres especímenes. Las mezclas que contienen RCA y que se han proporcionado con el método EMV tenían revenimientos más bajos que las CN-C, principalmente debido a que las mezclas de concreto con RCA tenían menores contenidos de pasta que las mezclas de control. Con excepción de las mezclas que contenían ceniza volante, todas las mezclas de concreto con RCA exhibían resistencias a compresión más altas que las mezclas CN-C.

Esto corrobora los descubrimientos de los otros investigadores, que han reportado que los concretos con RCA tienen resistencias iguales o más altas que sus correspondientes concretos de las fuentes.4 Mientras que las mezclas proporcionadas usando el método EMV tenían aproximadamente los mismos módulos de elasticidad y comportamiento de esfuerzo-deformación que las mezclas CN-C, las mezclas con RCA proporcionadas usando el método ACI exhibían consistentemente una menor densidad y valores más bajos de los módulos elásticos. Así pues, el método convencional para el proporcionamiento de mezclas ACI puede ser menos apropiado que el método EMV propuesto para proporcionar muestras de concreto con RCA. La Figura 2 muestra la variación dependiente del tiempo de la deformación por contracción y el coeficiente de flujo plástico para los tres amplios tipos de mezclas. Nótese que las mezclas proporcionadas usando el método EMV exhiben el coeficiente más pequeño de deformación por contracción y de flujo plástico en el largo plazo. Esto es probablemente una consecuencia del menor contenido de mortero nuevo dentro de estas mezclas. Durabilidad También se investigaron la resistencia a ciclos de congelación y deshielo, la penetración del cloruro y la carbonatación.5 Un resumen de los factores de du-


Figura 2. Comparaciones de las propiedades de contracción y flujo plástico de mezclas CN-C, ER-C, y CR-C.

Figura 1. Comparaciones de las propiedades en estado fresco y endurecido para especímenes de concreto hechos con RCA-M grueso proporcionados con los métodos EMV y convencional (1 mm = 0.039 pulg; l kg/m3 = 1.69 lb/yd3; 1 MPa = 145 psi).

rabilidad determinados según el Procedimiento A de la ASTM C666-97 se muestra en La Figura 3. Las mezclas de concreto con RCA proporcionadas usando el método EMV cumplían con los requisitos para concreto de grado estructural y se desempeñaban ligeramente mejor (3,3%) que las mezclas de concreto con RCA proporcionadas usando el método ACI. Esta diferencia pudo ser atribuida al volumen de mortero total más bajo en las mezclas proporcionadas usando el método EMV. Las pruebas de penetración de cloruros se llevaron a cabo usando la prueba de la difusión en la masa del ácido soluble, según la ASTM C1556-04. La Figura 3 muestra que los coeficientes de difusión aparente de cloruros para mezclas ER-C son mayores (en cerca de 85) que las mezclas CR-C. La Figura 3 demuestra que los coeficientes de difusión aparente de los especímenes de concreto de agregado natural son

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más altos que aquellos de los especímenes de concreto con RCA proporcionados usando el método EMV. Se encontró que el promedio de las concentraciones iniciales de cloruro soluble en ácido medidas de los especímenes CR-C era más bajo que el límite de 0.2% especificado por la ACI 222R-96.6

Figura 3. Desempeño de la durabilidad de mezclas CN-C, ER-C y CR-C. Da es el coeficiente de difusión aparente, x 10-13 m2 /seg; Dc es el coeficiente de carbonatación, cm/día0.5 y DF es el factor de durabilidad, %.

Materiales

La prueba de carbonatación se llevó a cabo usando un equipo basado en las recomendaciones de la RILEM.7 Tal como puede verse en la Figura 3, el coeficiente de carbonatación para los especímenes CR-C fue de aproximadamente 17% más bajo que el coeficiente de carbonatación de las mezclas ER-C. Esto puede ser atribuido al menor contenido de cemento de las mezclas ER-C. Las profundidades de la carbonatación del concreto con RCA con y sin materiales cementantes suplementarios caen en el rango esperado para concreto de grado estructural convencional. PRUEBAS ESTRUCTURALES Desempeño en flexión Las pruebas de flexión se llevaron a cabo en vigas simplemente apoyadas coladas usando mezclas EMV, seis que contenían RCA-M (Montreal) y seis que contenían RCA-V (Vancouver).Para mayor brevedad, se presentan los resultados para las vigas que consistían de RCA-M, pero las vigas que contenían RCA-V tuvieron un comportamiento similar.8 Todas las vigas fueron probadas en flexión en cuatro puntos y se evaluaron midiendo las cargas y deflexiones por en el centro del claro. Las vigas fueron fabricadas usando mezclas ER-C y CN-C. Se usaron tres relaciones de refuerzo por tensión longitudinal (mínimo, promedio y máximo basados en el Estándar Canadiense CSA A23.3-04).9 Se fabricaron tres vigas simplemente reforzadas y una viga doblemente reforzada usando RCA de cada fuente de agregado. Además, se fabricaron dos vigas de control usando mezclas CN-C para cada tipo de agregado RCA. Una viga CN-C estaba simplemente reforzada con una relación de refuerzo promedio (aproximadamente 2%) y la otra viga estaba doblemente reforzada. La Figura 4 ilustra el momento aplicado versus la deflexión en el medio del claro de las seis vigas que consistían de RCA-M y la resistencia a momento máxima observada versus la pronosticada de las vigas correspondientes, de acuerdo con las disposiciones del reglamento actual de la Asociación de Estándares Canadiense (CSA) y el ACI 31810. A pesar del momento de ruptura ligeramente más bajo de las vigas que consistían de ER-C, ambas vigas ER-C, tanto la simple como la doblemente reforzada, exhibieron desempeño a flexión comparable o inclusive superior a las vigas acompañantes que consistían de agregado natural. En particular, la viga ER-C doblemente reforzada exhibía una resistencia y ductilidad significativamente más altas que las vigas acompañantes que contenían agregado natural. La viga ER-C doblemente reforzada exhibía resistencia y ductilidad significativamente más grandes que la viga ER-C simplemente reforzada con la máxima relación de refuerzo y se desempeñó mejor que la viga CN-C doblemente reforzada.

Figura 4. Comportamiento en flexión de las vigas de concreto reforzado con mezclas CN-C y ER-C. Las vigas simplemente reforzadas tienen cantidades de refuerzo longitudinal mínimo, máximo, y promedio, de acuerdo con CSA A23.3. Las vigas doblemente reforzadas se denotan como compresión (1 mm = 0.039 pulg.; 1knN-M = 0.74 pies-kips).

Estos resultados proveen una fuerte evidencia de que las disposiciones de los reglamentos CSA y ACI 318 actuales para el diseño de flexión de vigas de concreto simple y doblemente reforzadas pueden aplicarse sin modificación a las vigas de concreto RCA reforzadas, a condición de que se use el método de proporcionamiento de mezclas EMV propuesto. Desempeño de adherencia Se han llevado a cabo estudios limitados usando pruebas de extracción en el desempeño de adherencia de las varillas de refuerzo de acero ahogadas en concreto con RCA. Sin embargo, la prueba de adherencia en el extremo de la viga es el método de prueba preferido para las pruebas de adherencia, ya que provee una valoración más realista del desempeño del refuerzo de tensión en miembros a flexión. Consecuentemente, se realizaron pruebas de adherencia usando 12 especímenes de extremos de vigas de concreto reforzado de 600x230x500 mm (24x10x20 pulg). Cada bloque contenía una sola va-


rilla, y se usaron potenciómetros lineales para medir los desplazamientos de los extremos con carga y libres de la varilla de acuerdo con ASTM A944-99. Al igual que con nuestras otras pruebas, en las pruebas de adherencia se usó concreto con RCA con el RCA de dos fuentes. Las mezclas consistían de ER-C, CR-C y NC-C y los diámetros de las varillas fueron de 16 y 30 mm (No. 5 y No. 9). La Figura 5 ilustra el esfuerzo de adherencia versus el deslizamiento de la varilla en el extremo libre para varillas de 30 mm (No. 9) ahogadas en los tres tipos de concreto. Se obtuvieron resultados similares para los otros tamaños de varillas. Sin importar la fuente de RCA o el tamaño de las varillas, las resistencias de adherencia que se encontraron usando mezclas CR-C fueron menores que aquellas de las mezclas ER-C o CN-C.

Figura 5. Deslizamiento de adherencia y carga máxima para una varilla corrugada de 30 mm (1.2 pulg) colada en mezclas CN-C, ER-C, y CR-C (1 mm = 0.039 pulg.; 1 MPa = 145 psi).

Figura 6. Desempeño en cortante y resistencia de vigas hechas usando mezclas CN-C y ER-C: (a) efecto de a/d; (b) tamaño; y (c) refuerzo de cortante. Los esfuerzos de cortante Va y Vc se encuentran dividiendo las fuerzas de cortante Va y Vc por el producto del ancho del alma y d (1 MPa = 145 psi; 1 kN = 0.225 kips).

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Materiales

Desempeño por cortante Se probaron 24 vigas en flexión en cuatro puntos11,12 para estudiar la resistencia a cortante de las vigas de concreto con RCA. Los parámetros incluían dos fuentes de RCA, dos tipos de mezclas de concreto (ER-C y CN-C) cuatro relaciones de tramos de cortante a peralte efectivo a/d, cuatro peraltes de vigas (que variaban de 250 a 550 mm [10 a 22 pulg]) y tres relaciones de refuerzo de cortante (cero, tres veces el mínimo y seis veces el mínimo, según los requisitos de CSA A23.3-04). El refuerzo de cortante consistía de estribos cerrados hechos tanto de varillas corrugadas como varillas lisas redondas. Todas las vigas con refuerzo de cortante eran rectangulares, prismáticas y de 200 mm (8 pulg) de ancho. Para estudiar el efecto del tamaño, se construyeron cuatro vigas con a/d de 2.70 para cada tipo de RCA. Se evaluaron cuatro valores a/d (1.5, 2, 2.7 y 4) usando vigas con 300 mm (12 pulg) de peralte efectivo. Los patrones de agrietamiento, los modos de falla y el desempeño de cortante fueron similares para las vigas ER-C y EN-C. Sin embargo, generalmente las vigas ER-C tenían una resistencia a cortante más alta y fueron más dúctiles después de la formación de agrietamiento diagonal que las vigas CN-C acompañantes.Tal como se indica en la Figura 6, la resistencia a cortante de las vigas tendían a incrementarse al disminuir a/d y el tamaño. Esto es debido principalmente a la bien conocida mayor contribución del mecanismo de arco a la resistencia a cortante con los valores más bajos de a/d y la mayor efectividad del mecanismo de trabado del agregado en las vigas más pequeñas. Además, la resistencia a cortante de las vigas ER-C aumentó al aumentar la relación del refuerzo a cortante. Para la misma a/d, relación de refuerzo a cortante, resistencia a compresión y peralte de la viga, se encontró que el efecto del tipo de agregado (RCA versus agregado natural) sobre las vigas de resistencia a cortante era despreciable. Esto es contrario a lo descubierto previamente.13 Nosotros creemos que el desempeño superior de los miembros de concreto con RCA en este estudio puede atribuirse al método EMV. Para todas las vigas, tanto el método simplificado como el general, para el diseño de cortante de vigas de concreto reforzado convencional según el ACI 318, ambas proveen estimaciones conservadoras de la resistencia a cortante de las vigas ER-C, con o sin refuerzo de cortante. Los resultados altamente conservadores para las vigas con a/d por debajo de 2.7 se deben al hecho de que ellas se comportaron similarmente a las vigas de gran peralte – éstas son normalmente diseñados usando los modelos de puntal y tirante.

Resumen Se propone un nuevo método de proporcionamiento de mezclas para mezclas de concreto que consisten de RCA. EL método toma en consideración el RM en el concreto reciclado y los requisitos de mortero nuevo y agregado natural virgen para las mezclas que se ajustan consecuentemente. Nuestras pruebas mostraron que el método permite la producción de concreto con RCA con propiedades físicas y mecánicas equivalentes a aquellas obtenidas para concreto convencional similar que contienen agregado natural virgen. Estas propiedades no pudieron lograrse usando métodos de proporcionamiento de mezclas convencionales, con base en el simple reemplazo de NA por RCA. Referencias

1. Ray, S.P., and Venkateswarlu, B., “Recycled Aggregate Concrete,” Journal of Structural Engineering, V. 18, No. 2, 1991, pp. 67-75. 2. Fathifazl, G.; Abbas, A.; Razaqpur, A.G.; Isgor, O.B.; Fournier, B.; and Foo, S., “New Mix Design Method for Recycled Aggregate Concrete,” ASCE Materials Journal, V. 21, No. 10, 2009, pp. 601-611. 3. ACI Committee 211, “Standard Practice for Selecting Proportions for Normal, Heavyweight and Mass Concrete (Reapproved 2002) (ACI 211.1-91),” American Concrete lnstitute, Farmington Hills, MI, 1991, 38 pp. 4. Dhir, R.K.; Limbachiya, M.C.; and Leelawat, T., “Suitability of Recycled Concrete Aggregate for Use in BS 5328 Designated Mixes,” Proceedings of the Institution of Civil Engineers-Structures and Buildings, V. 134, No. 3, 1999, pp. 257-274. 5. Abbas, A.; Fathifazl, G.; lsgor, O.B.; Razaqpur, A.G.; Fournier, B.; and Foo, S., “Durability of Recycled Aggregate Concrete Designed with Equivalent Mortar Volume Method,” Cement and Concrete Composites, V. 31, No. 8, 2009, pp. 555-563. 6. ACI Committee 222, “Corrosíon of Metals in Concrete (ACI 222R96),” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 1996, 30 pp. 7. Recommendation of RlLEM TC 18-CPC, “Measurement of Hardened Concrete Carbonation Depth,” 1988, 3 pp. 8. FathifazI, G.; Razaqpur, A.G.; Isgor, Q.B.; Abbas, A.; Fournier, B.; and Foo, S., “Flexural Performance of Steel-Reinforced Recycled Concrete Beams,” ACI Structural Journal, V. 106, No. 6, Nov.-Dec. 2009, pp. 858-867. 9. CSA A23.3-04 “Design of Concrete Structures,” Canadian Standards Association, Rexdale, ON, Canada, 2004, 258 pp. 10. ACI Committee 318, “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-08) and Commentary,” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 2008, 473 pp. 11. Fathifazl, G.; Razaqpur, A.G.; Isgor, Q.B.; Abbas, A.; Fournier, B.; and Foo, S., “Shear Strength of Steel Reinforced Recycled Concrete Beams without Stirrups,” Concrete Research, V. 61, No. 7, 2009, pp. 387-400. 12. Fathifazl, G.; Razaqpur, A.G.; Isgor, Q.B.; Abbas, A.; Fournier, B.; and Foo, S., “Shear Strength of Steel Reinforced Recycled Concrete Beams with Stirrups,” Concrete Research. (in press) 13. Han, B.C.; Yun, H.D.; and Chung, S.Y., “Shear Capacity of Reinforced Concrete Beams Made with Recycled-Aggregate,” Recent Advances in Concrete Technology, Proceedings of the Fifth ACI/ CANMET Intemational Conference, V.M. Malhotra, ed., ACI SP-200, 2001, pp. 503-516. Nota: Información adicional sobre las normas ASTM señaladas en este artículo se pueden encontrar en www.astm.org. Recibido y revisado bajo las políticas de publicación del ACI.


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Especificaciones

El Nuevo ACI 301 “Especificaciones par a Concreto Estructural” W. Calvin Mccall**

La edición 2010 incluye adiciones importantes*

U

na de las muchas lecciones que he aprendido a través de mi larga carrera en la construc ción con concreto es que muchos de noso tros no leemos TODAS las Especificaciones del Proyecto, y mucho menos las Especificaciones de Referencia, hasta que hay problemas; luego, todos leen TODAS las especificaciones en detalle, incluyendo las Especificaciones de Referencia. En algunos proyectos, las especificaciones llegan a ser tan críticas que el equipo de construcción contrata a abogados y consultores para que revisen minuciosamente todas y cada una de las palabras en las especificaciones. El Comité 301 del ACI acaba de completar una revisión exhaustiva del contenido del ACI 301. Esta revisión expandió el alcance del ACI 301 y revisó muchos de los requisitos que han estado en las versiones previas durante muchos años. Este es el primero de tres artículos que describen algunos de estos cambios. Cubre los cambios generales a los temas agregados en el documento. El siguiente artículo discutirá algunas de las modificaciones que ha hecho el comité a muchos de los requisitos desatendidos y que han estado en muchas versiones anteriores. El tercer artículo proveerá información sobre cómo el equipo de construcción debe usar el ACI 301 cuando se haga referencia a él en las Especificaciones del Proyecto. Espero que estos artículos incentiven y aumenten el interés por leer el ACI 301.

El American Heritage Dictionary1 define la especificación como una declaración detallada y exacta entre particulares, especialmente una declaración que prescribe materiales, dimensiones y calidad del trabajo para algo que será construido, instalado o fabricado. El ACI define una especificación de referencia del ACI como un documento estandarizado en un lenguaje obligatorio prescribiendo materiales, dimensiones y mano de obra, incorporado por referencia en los Documentos del Contrato, con información en la Lista de Verificación de los Requisitos Obligatorios que se exige que sea proporcionada en la Especificación del Proyecto2 . Una especificación de referencia proporciona la mayoría de los requisitos de construcción detallados que el Arquitecto/Ingeniero debe proporcionar al Constructor. El ACI 301, “Especificaciones para Concreto Estructural,”3 es una especificación de referencia para proyectos que están diseñados de acuerdo con el ACI 318, “Requisitos del Reglamento de Construcción para Concreto Estructural y Comentarios,”4 o el ACI 349, “Requisitos del Reglamento para Estructuras de Concreto Relacionados con Seguridad Nuclear y Comentarios.”5 Además, el ACI 301 proporciona requisitos para losas sobre el terreno hechas de concreto, aún cuando ellas no sean parte de un sistema estructural.

*Publicado en Concrete International, April 2011. W. Kalvin Maccall, es miembro del Comité E707 del ACI y fue Presidente del Comité 301 del ACI, Especificaciones para el Concreto, durante la redacción y votación del ACI 301-10. **Este artículo es la Parte 1 de una serie de tres como una contribución del Comité E707 del ACI, Educación sobre Especificaciones.


Los Reglamentos de construcción tales como el ACI 318 y el ACI 349 no deben ser enlistados en los documentos del contrato, a menos que el Arquitecto/Ingeniero quiera que el Constructor diseñe una parte de la estructura; por lo tanto, las especificaciones deben proporcionar los requisitos de construcción que satisfagan los requisitos del Reglamento. El Comité 301 del ACI pretendió crear un documento que suministrará las especificaciones desatendidas para estructuras diseñadas de acuerdo con el ACI 318 o ACI 349, pero no exige que el Especificador especifique el ACI 318 o ACI 349 en los documentos del contrato. Las versiones anteriores del ACI 301 cubrían los requisitos de especificación para construcción general; la presente versión ha agregado concreto prefabricado y concreto para tilt-up. Estos requisitos desatendidos cubren las especificaciones y/o las responsabilidades del Constructor para los requisitos del Reglamento en ACI 318 y ACI 349. SECCIONES El ACI 301-10 contiene las siguientes secciones: Sección 1 – Requisitos generales; Sección 2 – Cimbras y accesorios para cimbras; Sección 3 – Refuerzo y soportes para refuerzo; Sección 4 – Mezclas de concreto; Sección 5 – Manejo, colocación, y construcción; Sección 6 – Concreto arquitectónico; Sección 7 – Concreto de peso ligero; Sección 8 – Concreto masivo; Sección 9 – Concreto postensado; Sección 10 – Concreto de contracción compensada; Sección 11 – Losas para pisos industriales; Sección 12 –Concreto estructural prefabricado; y Sección 14 – Concreto arquitectónico prefabricado. Las primeras cinco secciones forman los requisitos centrales para la mayoría de las estructuras típicas de concreto colado en la obra y han de usarse en todos los proyectos de construcción con concreto. Las Secciones 2, 3 y 4 proporcionan los requisitos para las cimbras, el refuerzo y mezclas de concreto que pueden usarse en una variedad de aplicaciones diferentes. La Sección 5 contiene requisitos para el manejo, la colocación, el curado y el acabado del concreto. La sección 1 cubre los requisitos generales que pertenecen a la especificación; bosqueja las porciones aplicables e inaplicables una estructura; define los términos que son únicos a la especificación y hace referencia a cuatro normas adicionales del ACI, 112 normas de la ASTM y otros 11 docu-

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mentos. Las normas referenciadas proveen los requisitos para las tolerancias, los materiales y métodos de prueba citados en el ACI 301-10. EN QUE SE ESTA DE ACUERDO Es importante darse cuenta de que, al referirse al ACI 301 en los Documentos del Contrato, el Arquitecto/Ingeniero está de acuerdo en proporcionar ciertas cosas al Constructor, incluyendo la aprobación oportuna de las revisiones y aceptaciones y los modelos de tamaño real. El ACI 301 también establece que el propietario suministrará un laboratorio de pruebas que cumpla los requisitos en el ASTM C 1077, para asegurar que el laboratorio de pruebas esté calificado para llevar a cabo el trabajo según el proyecto y que satisfaga los requisitos para el laboratorio de pruebas del Propietario. Esto es importante, ya que los errores cometidos por el laboratorio de pruebas con frecuencia producen resultados de prueba deficientes, creando problemas para todo el equipo de construcción. El laboratorio de pruebas del Propietario proporciona el aseguramiento de la calidad para garantizar que los materiales usados en el proyecto satisfagan los requisitos especificados. Se exige al Constructor proporcionar al laboratorio de pruebas del Propietario: • Acceso al sitio del proyecto • Un espacio exclusivo y la energía eléctrica necesaria para el curado inicial de los especímenes de prueba del concreto; y • Al menos una notificación de 24 horas previamente a las operaciones. El ACI 301 establece que el laboratorio de pruebas del propietario reportará los resultados al Arquitecto/Ingeniero, al Propietario, al Constructor y al Proveedor de concreto en los primeros 7 días de pruebas. El ACI 301 también exige que el laboratorio de pruebas emita un reporte a estas partes interesadas cuando parezca que los materiales o el trabajo entregados no están de acuerdo con los Documentos del Contrato. El ACI 301 tiene otros requisitos para el laboratorio de pruebas del Constructor, que proporcionará los servicios de pruebas: • Para la calificación de los materiales propuestos y el establecimiento de mezclas de concreto con el proveedor de concreto; • Según se necesite o se requiera por el Constructor para llevar a cabo el plan de control de calidad. El laboratorio de pruebas del Constructor debe ser aprobado por el Arquitecto/Ingeniero .

Normalización

ACEPTACION Una parte crítica de la especificación es la Sección 1.7, Aceptación de la estructura. Esta sección informa al Constructor sobre los criterios de aceptación del Propietario, pero lo más importante es que también da certidumbre de que la estructura será aceptada si cumple con los requisitos establecidos en las especificaciones. La base general para la aceptación es que el trabajo de concreto terminado sea conforme a los requisitos aplicables del ACI 301 y los Documentos del Contrato. En general, la conformidad exige cumplir los siguientes puntos especificados: Tolerancias dimensionales; Apariencia; Resistencia de la estructura; y Durabilidad. Se exige que las tolerancias dimensionales cumplan con el ACI 117. Los requisitos de apariencia para superficies de concreto moldeadas y no moldeadas deben ser definidos en los Documentos del Contrato; los requisitos de acabado se enlistan en el ACI 301. La resistencia de la estructura puede ser afectada por la resistencia insatisfactoria del concreto, dimensiones que estén fuera de la tolerancia, refuerzo que no esté de acuerdo con los Documentos del Contrato, o la incapacidad para satisfacer los requisitos de curado. La durabilidad del trabajo de concreto puede ser considerada deficiente si la resistencia, los materiales u otros parámetros no están de acuerdo con las secciones relevantes del ACI 301. Si el Constructor construye una estructura que cumpla con los requisitos de los Documentos del Contrato (incluyendo el ACI 301), los términos del contrato con el Propietario se han cumplido y debe realizarse el pago. Si hay algunas cuestiones que no satisfagan los requisitos especificados en los Documentos del Contrato, estos aspectos deben ser evaluados para determinar si ellos impactan significativamente en el diseño planeado para la estructura.

Contrato, puede interpretarse como que los requisitos en ACI 301 tienen la misma importancia que los requisitos escritos en las partes de los Documentos del Contrato desarrollados por el Propietario. Para evitar conflictos, el ACI 301 utiliza palabras o frases clave de la siguiente manera: El verbo “shall” [Nota: en español correspondería al verbo auxiliar deber con el significado de obligación] “deber” se usa cuando una disposición de esta especificación requiere una acción por parte del Constructor; La frase “Ya sea que … o … “ se usa cuando se permite que el Constructor ejerza una opción cuando haya un número limitado de alternativas; El verbo “will” [Nota: en español corresponde a la forma futura de los verbos] se usa para proporcionar declaraciones en la especificación como una información al Constructor; Los verbos “may” o “will” [Nota: en español corresponden a los verbos auxiliares que denotan

COMUNICACIÓN El ACI 301-10 está escrito en un lenguaje obligatorio para el Constructor. El Comité 301 se esforzó en hacer que las especificaciones de referencia sean tan claras y concisas como sea posible, habiéndose hecho esfuerzos particulares para evitar interpretaciones erróneas. Cuando el Arquitecto/Ingeniero incorpora el ACI 301 en los Documentos del


posibilidad] se usan en declaraciones relativas a la información, típicamente para identificar actividades u opciones que “serán tomadas” o “pueden ser tomadas” por el Propietario o el Arquitecto/Ingeniero; La frase “A menos que se especifique otra cosa” se usa cuando el Comité 301 está de acuerdo en que los asuntos incumplidos o desatendidos pueden requerir modificación por el Arquitecto/Ingeniero. Si estos términos no se usaran, puede haber un conflicto al interior de los Documentos del Contrato; y La frase “A menos que se permita otra cosa” se usa cuando el Comité 301 esté de acuerdo en que el Constructor pueda solicitar un método alternativo. Esto requeriría un documento para su revisión y aceptación por el Constructor y su aceptación por el Arquitecto/Ingeniero ESTRUCTURA DEL DOCUMENTO El ACI 301 está dividido en dos partes principales: la especificación y la lista de pruebas. La parte de la especificación del ACI 301 es la única parte que está escrita para aplicarse al Constructor. Esta parte contiene los requisitos que serán usados por el Constructor para construir la estructura, pero no proporciona las razones o la exposición razonada para los requisitos. El Constructor está obligado contractualmente a seguir los requisitos. La parte de la lista de verificación proporciona instrucciones al Arquitecto/Ingeniero, no al Constructor. Se proporcionan tres listas de verificación: La Lista de Verificación de los Requisitos Obligatorios indica los requisitos del trabajo con relación a la calidad, procedimientos, materiales y criterios de desempeño específicos, que no están definidos en los requisitos en la Especificación del Proyecto. Esto se usa cuando no hay requisitos desatendidos en la especificación; La Lista de Verificación de Requisitos Opcionales identifica las elecciones y alternativas del Arquitecto/Ingeniero. La Lista de Verificación identifica las acciones disponibles al Arquitecto/Ingeniero para puntos específicos dentro del ACI 301-10. Cuando se usa la frase “a menos que esté especificado” en el ACI 301, se genera una lista de verificación opcional para informar al Arquitecto/Ingeniero que puede tener necesidad de especificar requisitos alternos; y La Lista de Verificación de Documentos Remitidos para Revisión y Aprobación identifica la información o datos que han de proporcionarse por el Constructor antes, durante y después de la construcción. Esta lista de verificación incluye puntos que han de presentarse al Arquitecto/Ingeniero.

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También incluye puntos en la lista de verificación remitida que se generan cuando la frase “a menos que se permita otra cosa” se usa en el ACI 301-10. El Arquitecto/Ingeniero debe especificar los requisitos en las Listas de Verificación Obligatorias; sin embargo, el Arquitecto/Ingeniero debe revisar cada uno de los puntos en la Lista de Verificación y hacer los ajustes de acuerdo con las necesidades de un proyecto particular, incluyendo aquellas alternativas seleccionadas como requisitos obligatorios en la Especificación del Proyecto. La Lista Opcional puede proporcionar información general al Arquitecto/Ingeniero para auxiliarlo en sus opciones, pero deben referirse a documentos específicos del ACI al seleccionar requisitos opcionales o al evaluar puntos remitidos para su revisión y aceptación. Es muy importante que el Arquitecto/Ingeniero y el Constructor se familiaricen con los requisitos en ACI 301. Con una comprensión cabal del ACI 301, el Arquitecto/Ingeniero puede evitar producir Documentos de Contratos que incorporen arbitrariamente documentos no obligatorios por referencia. Al redactar documentos concisos que saquen el mayor provecho del ACI 301, se evitarán conflictos o requisitos ambiguos que no sirven a los intereses del Propietario, el Constructor o el Arquitecto/Ingeniero. References l. American Heritage Dictionary of the English Language, fourth edition, Houghton Mifflin Company, 2000. 2. TAC Specifications Committee, “ACI Specification Manual,” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, Mar. 2008, p. 2. 3. ACI Committee 301, “Specifications for Structural Concrete (ACI 301-10),” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 2010, 77 pp. 4. ACI Committee 318, “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-08) and Commentary,” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 2008,473 pp. 5. ACI Committee 349, “Code Requirements for Nuclear Safety-Related Concrete Structures (ACI 34906) and Commentary,” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 2006. 153 pp. Note: Información adicional sobre las normas ASTM señaladas en este artículo se pueden encontrar en www.astm.org. Seleccionado para el interés de los lectores, por los editores

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Control de calidad

Agua Agregada en el sitio* Pregunta: Estamos colando una losa y queremos mantener el revenimiento dentro de un rango bastante estrecho, de modo que las características de acabado del concreto sean relativamente uniformes. Si usamos un aditivo reductor de agua de alto rango (HRWR: highrange water-reducing admixture), ¿está prohibido agregar agua en el sitio? Respuesta**: Con frecuencia el concreto es dosificado con menos que el máximo contenido de agua permitido para evitar que se exceda el revenimiento máximo. En general, cuando el concreto llega al sitio con un revenimiento más bajo que el especificado, es aceptable agregar agua, a condición de que las especificaciones no lo prohíban, que no se exceda la relación máxima de agua-materiales cementantes (w/cm) especificada, y que el camión pueda medir con precisión el agua agregada. El ACI 304R-00, “Guía Para la Medición, el Mezclado, el Transporte, y la Colocación del Concreto”1, establece: “Si toda el agua permitida por la especificación o por las proporciones de mezcla apropiadas no ha sido agregada al comienzo del mezclado, puede ser permisible, dependiendo de las especificaciones del proyecto, agregar el resto del agua permitida en el punto de entrega. Sin embargo, una vez que parte de una dosificación ha sido descargada, se vuelve impráctico determinar cuál es relación w/cm producida por el agua adicional. Debe prohibirse la producción de concreto con un excesivo revenimiento o la adición de agua que exceda la correspondiente en la proporción w/cm para compensar la pérdida de revenimiento que resulta de retrasos en la entrega o en la colocación. Deben investigarse los persistentes pedidos para la adición de agua.” El ASTM C94-102 permite la adición en el sitio de la obra hasta una carga total y ofrece un proceso de muestreo preliminar para medir el revenimiento y el contenido de aire, de tal modo que pueda ajustarse una carga total: “No se prohíbe que la adición de agua se haga en varias

adiciones diferentes en vez de hacerla de una sola vez, a condición de que no se haya descargado concreto, excepto para las pruebas de revenimiento o flujo de revenimiento. Todas las adiciones de agua deben ser completadas en los primeros 15 minutos desde el comienzo de la primera adición de agua. Esa agua adicional debe ser inyectada en la mezcladora a una presión y en la dirección de flujo, de tal modo que permita la distribución apropiada dentro de la mezcladora. El tambor debe girar 30 revoluciones adicionales, o más si fuera necesario, a la velocidad de mezclado para asegurar que se obtenga una mezcla homogénea. No debe agregarse agua a la dosificación en ningún momento después.” Debe hacerse notar que la Sección 4.3.2.1 de “Especificaciones Para Concreto Estructural (ACI 301-10)”3 prohíbe el proceso de la adición de agua “al concreto entregado en un equipo que no sea aceptable para el mezclado.” Además, establece que: “después de agregar aditivos plastificadores o HRWRA al concreto en el sitio para lograr un concreto fluido, no se agregue agua al concreto”. En este caso, la preocupación es que si el agua se agrega a un concreto relativamente fluido, el agua extra podría causar segregación. Pero si el aditivo fue agregado en la planta y las condiciones hacen que el concreto pierda su revenimiento antes de descargarlo en el sitio de la obra, la adición de agua debe ser acorde con las otras condiciones establecidas previamente. Debe consultarse a un representante de aditivos, ya que un aditivo podría variar para diferentes productos. Nótese además que en muchos casos la adición de agua al concreto con aire incluido hará que se incremente el contenido de aire. Eso es debido a la naturaleza del proceso de inclusión de aire: el aumento en la fluidez de la pasta permitirá mayor pliegues en el concreto, dando como resultado más burbujas. En un concreto que ya contiene HRWRA, el contenido de aire puede llegar a ser bastante elevado. Es importante verificar el aire después de ajustar el revenimiento.

*Publicado en Concrete International, January 2011. ** Gracias a Ward Malisch de American Society of Concrete Contractors y Kevin MacDonald, Cemstone Concrete Products Co., por ayudar con la respuesta a estas preguntas.


En resumen, se puede agregar agua en el sitio si no se ha excedido el agua de mezclado para la mezcla. Usted podrá hacer esto si el HRWRA fue agregado en la planta. Es más difícil agregar HRWRA en el sitio de la obrar, ya que tiene que hacerse con precisión y debe mezclarse apropiadamente; el revenimiento puede no ser muy controlable. Si se agrega HRWRA en el sitio de la obra, evite agregar agua después de esto. Para estar seguro, usted debe plantear la cuestión al ingeniero, al productor y al proveedor de aditivos en la junta previa a la construcción. Referencias 1. ACI Committee 304, “Guide for Measuring, Mixing, Transporting, and Placing Concrete (ACI 304R.00)”, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 2000 (reapproved 2009), 49 pp.

2. ASTM C94/C94M-10, “Standard Specification for Ready-Mixed Concrete; ASTM International, West Conshohocken. PA, 12 pp. 3. ACI Committee 301, “Specifications for Structural Concrete (ACI 301-10); American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 2010, 77 pp. Las preguntas en esta columna fueron solicitadas por quienes usan los documentos ACI y son contestadas por Técnicos del ACI. Las contestaciones no representan la posición oficial de un Comité. Solamente un documento de Comité representa el consenso formal del Comité del Instituto. Invitamos a comentar sobre cualquier pregunta y respuesta publicada en esta columna. Escribir al editor, Concrete International, 38800 Country Club Drive, Farmington Hills, MI 48333; contáctenos por fax al (248) 848-3701; o e-mail [email protected]

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Entrevista

Victor Hugo Trejo Sotres Director general de la Asociación de la Industria de Concreto Premezclado, A.C El arquitecto, Víctor Hugo Trejo Sotres, uno de los directores generales más jóvenes que ha tenido la Asociación Mexicana de la Industria de Concreto Premezclado (AMIC), nos cuenta de sus retos al frente de este organismo. “Queremos que AMIC recupere el tema de ser escuela, de formar profesionales para nuestra industria. Ya tenemos convenios con organismos como la Universidad Anáhuac y el IPN, estamos abriendo canales a escuelas, universidades cámaras y colegios relacionados con nuestra industria para estar presentes en estos foros, para ayudar y capacitar a personas, en otras palabras, tener un plan de desarrollo de personas para nuestro gremio” “AMIC tiene un laboratorio con una gran tradición e historia, ha sido escuela; muchos de nuestros colegas que están hoy en diversas empresas del país en la industria, trabajaron, se desarrollaron o formaron parte de AMIC en algún momento. Esto no lo dejaremos de lado y AMIC seguirá siendo referente de nuestra industria y seguirá formando profesionales” “Cabe mencionar que hemos adquirido equipo nuevo de laboratorio y renovamos vehículos con la finalidad de mejorar el servicio de laboratorio “

¿Cuáles son sus planes y proyectos inmediatos y futuros como Director General de la AMIC? Entre los principales objetivos como actual Director de AMIC, considero por una parte dar seguimiento y continuidad a los proyectos, servicios y valores que la Asociación ya ofrece y tiene en marcha; éstos de por sí son variados y muy interesantes cada uno de ellos. Adicionalmente, en AMIC nos encontramos en busca de crecer en beneficios para los afiliados y estamos desarrollando nuevos proyectos en temas de capacitación para el personal abarcando los diferentes perfiles que trabajan en nuestra industria; de igual forma estamos am-

pliando nuestra gama de servicios de laboratorio mejorando las condiciones para nuestros socios y empresas del gremio. Estamos iniciando la remodelación de las instalaciones con la finalidad de hacerlas más funcionales y adecuarlas a las necesidades de los diferentes públicos; hemos realizado una reestructura al interior, buscando que el organigrama obedezca a las necesidades y proyectos en beneficio de nuestros afiliados; perseguimos difundir con mayor impacto las iniciativas de AMIC, y beneficiar a nuestro ramo, por lo que estamos haciendo un programa de difusión a nivel nacional. Nuestra página web ha sido actualizada en contenido e imagen y esperamos sea de su agrado. Se ha reactivado el boletín mensual en el cual podrán encontrar noticias relevantes del gremio acerca de temas técnicos, ambientales, de seguridad, desarrollo de nuevos productos, etc. Los medios electrónicos como Twitter y Facebook los estamos impulsando, en ellos podrán encontrar semanalmente tips técnicos acerca del concreto, y buscamos establecer nexos con las escuelas y universidades que cuentan con carreras afines a la construcción -y estamos abiertosa recibir a otras con la finalidad de preparar profesionales para nuestros asociados e industria y así continuar fomentando su desarrollo.


Certificación Certificación

El arquitecto Sotres refirió que el tradicional encuentro anual es uno de los proyectos más relevantes de la industria, lleva 22 años de forma ininterrumpida, éste es un gran evento donde participan los principales actores, productores de Concreto Premezclado (motor de la asociación), autoridades públicas, ya que en la actualidad muchas obras públicas son hechas con concreto, constructores de grande y mediana empresas y la cadena de proveedores de la misma industria, entre otros. Este encuentro se desarrollará mediante páneles de conferencias donde se llevará a cabo un intercambio de ideas para difundir conocimiento, para ello se contará con conferenciantes en varios bloques, así como la presentación de retos prácticos y soluciones en la industria del concreto, eficiencia operativa en plantas, por ejemplo, cómo controlar algunos equipos para generar ahorro en costo y energía. Simultáneamente se desarrollará la Expo, donde los asistentes podrán conocer los nuevos equipos, novedades para la industria; también habrá una carga fuerte de eventos sociales, torneo de golf, desayunos, comidas y cenas temáticas, degustación de vinos, etc. Todo esto fomenta el conocimiento y el intercambio de experiencias, así como, un buen ambiente para hacer negocios, sin olvidar lo que por sí solo Acapulco ofrece como destino turístico. Asimismo, en el panel de conferencias habrá una presentación de lo que está haciendo el Instituto Tecnológico de Massachusetts, acerca de la sustentabilidad en la industria del concreto. Por ejemplo, Cómo se comporta y cómo se optimiza el desempeño de las partículas de cemento, ya que con estos descubrimientos se generan nuevos productos, nuevas aplicaciones, nuevos aditivos, lo cual conlleva a un tema ambiental y sustentable, esto pues sí hacemos eficiente un cemento que ya existe eso genera ahorros, lo que significa que con los mismos kilos de cemento se

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tendrán mejores concretos, indicó en entrevista, el arquitecto Trejo Sotres. A decir del arquitecto Víctor Hugo Trejo, toda crisis es una oportunidad para crecer y hacer las cosas de una forma diferente, por lo que la actitud de las personas y las empresas es vital, además de contar con personal capacitado y hábil. Para ello AMIC ofrece un buen programa de capacitación y desarrollo. Como sabemos, uno de los principales indicadores de la economía es la actividad en la construcción, y como tal, nos encontramos en una fase complicada. Aún así nuestros asociados buscan alternativas para sobresalir. En estos tiempos sobrevive el más astuto y en AMIC se apoya a los agremiados a ser más eficientes.

y se fomenta una relación ganar-ganar. Por citar algunos de ellos el ACI (American Concrete Institute), ANALISEC (Asociación Nacional de Laboratorios Independientes al Servicio de la Construcción), ONNCCE (Organización Nacional de Normalización y Certificación de la Construcción y Edificación), ASTM (American Society for Testing and Materials), CANACINTRA (Cámara Nacional de la Industria de la Transformación), IMCYC (Instituto Mexicano del Cemento y del Concreto), EMA (Entidad Mexicana Acreditación), FIHP (Federación Iberoamericana del Hormigón Premezclado), NRMCA (National Ready Mixed Concrete Association), entre otros, además se están renovando convenios con colegios y universidades.

¿Cómo interviene la AMIC en el Desarrollo de Infraestructura del país? El concreto premezclado es uno de los productos de mayor consumo en la construcción, nuestra industria y a su vez AMIC, son parte fundamental en el desarrollo del país. Nos encargamos de desarrollar y profesionalizar a nuestro sector, de dar valores y servicios que apoyen a los productores a ser más competitivos y con ello a tener obras de mejor calidad, lo cual garantiza que las inversiones públicas o privadas sean eficientes y sustentables. Además AMIC forma parte de diversos Comités y grupos de trabajo encargados de mantener vigente la normatividad para hacerla más accesible y que esté adecuada a las necesidades de los usuarios, dándoles certeza de que los productos que adquieren tienen una base normativa que respalda la calidad y lineamientos que deben cumplir.

¿Qué opina del avance en la tecnología del concreto premezclado? Nuestro país se encuentra muy avanzado en este tema, podemos compararnos con otros países del mundo y la calidad de nuestros técnicos a nivel nacional es relevante, nos encontramos en constante mejoría, contamos con productos de alto desempeño y somos muy competitivos. Esto también se debe a que contamos con una industria muy dinámica, al intercambio de experiencias entre las diversas compañías locales y transnacionales que facilita el desarrollo de nuevos productos, mejoramiento en materias primas (aditivos, cementos), en temas ambientales, etc. por eso podemos decir que “México se encuentra a la vanguardia en Tecnología del Concreto”.

¿La AMIC tiene algún tipo de vínculo con otros organismos en México? AMIC tiene relación con diversos organismos relacionados con nuestra industria, con todos ellos hay convenios de colaboración

¿Por qué recomendaría el uso de concreto premezclado por encima de otros materiales? El concreto nos ha acompañado a lo largo de muchos años, por no decir miles, forma en sí mismo parte del desarrollo de la civilización humana, los griegos, romanos y aún antes utilizaron

Entrevista

productos similares al concreto. La gran ventaja que ofrece el concreto premezclado es la industrialización de un material que ha probado y demostrado sus bondades. El control de calidad genera un uso más eficiente de las materias primas, asegurando mejores obras para los usuarios e inversionistas. Asimismo, la rapidez en la ejecución de obra es un factor muy importante, como dice el dicho: ¡tiempo es dinero!, y nuestro producto genera un uso más eficiente en la mano de obra, logrando cubrir programas de obra exigentes a niveles macro, pero también la obra pequeña tiene estos beneficios para el usuario: Calidad, eficiencia, tiempo y servicio. Otro aspecto relevante es el uso del concreto en vialidades, el asfalto se encuentra en un momento complicado por los precios de la mezcla asfáltica. El concreto presenta una mayor durabilidad y menores costos de mantenimiento, esto se ve traducido en que los pavimentos de concreto han ganado popularidad a niveles de autopistas, pero también de caminos rurales. Una diferencia importante de realizar concreto en obra vs el premezclado es la garantía por parte de un productor al usuario, al contar con el respaldo de una empresa estable y permanente. ¿El uso de concreto premezclado es una solución para actuales necesidades de una industria que hoy requiere ser más competitiva? Por supuesto, el concreto es una industria en constante desarrollo e innovación, cubriendo las necesidades de toda la gama de clientes y usuarios, podemos ver concretos para construir grandes rascacielos, para construir puentes que atraviesan largas extensiones en el mar, para construir ciudades, presas, etc. El concreto es un producto muy noble, que permite ajustarse a diversos requerimientos que pueden ir ligados a los conceptos de durabi-

lidad, resistencia y sustentabilidad, entre otros. El concreto premezclado más que un producto, es un servicio, -como tal, tiene ese gran valor-, es un servicio de asesoría por un lado, atención personalizada por otro, el cliente mide si cumples o no con un horario. Los productores actuales son aliados del constructor y le apoyan para resolver sus proyectos de la mejor manera, con la posibilidad de mayores resistencias que se pueden traducir en menores secciones de los elementos estructurales, véase el ejemplo de los segundos pisos en el DF. ¿El uso de concreto premezclado optimiza procesos constructivos? El concreto es muy versátil, se adecua a las necesidades del usuario o diseñado, puede estar presente en la construcción de pisos firmes en la sierra de nuestro país con equipos móviles con unidades autocargables, etc., puede estar presente en la construcción de puentes en lugares que parecerían inaccesibles; también está presente en proyectos diseñados por grandes arquitectos, con formas tan caprichosas que no se pensaba que con el concreto se pudieran lograr. En las grandes presas, autopistas, las viviendas a gran escala y a nivel de autoconstrucción, ahí está presente y en todos ellos forma una parte importante para lograr los objetivos del usuario o inversionista y del constructor. El concreto les provee diversas alternativas para hacer las obras de la mejor forma. Los procesos constructivos también se han desarrollado y mejorado, un ejemplo es el colado de ballenas o altos edificios, hoy en día los rascacielos rondan alturas cercanas a los 1000 metros y el concreto está ahí presente. ¿Qué ha hecho AMIC en materia ambiental? En temas ambientales hay grandes avances, la AMIC tiene un

comité ambiental, que ha tomado muchas iniciativas para mitigar y controlar las emisiones que generaban nuestras plantas, por un lado tenemos una desventaja, nuestra industria parece sucia visualmente, pero puede ser amigable con el medio ambiente y para contribuir, durante 10 años se han puesto en marcha iniciativas para mejorar este aspecto, se han incluido aspersores, se ha evitado que los agregados generen partículas que contaminen, se han incluido tolvas para disminuir la transmisión de ruido en los momentos de carga, se han tomado muchas medidas importantes por ejemplo el reciclado de agua y reciclado de agregados, entre otros. Vamos a retomar el tema de hacer una norma en temas ambientales para la industria, no estamos normados como tal, por lo que se algunas veces se aplican normas de referencia o normas de otras industrias y esto no es lo óptimo para el gremio pues como industria requerimos conservar la eficiencia operativa y también ser amigables con el medio ambiente. Tenemos una gran agenda y esperamos seguir lanzando proyectos para beneficio del gremio y mantenernos a la vanguardia, aprovecho esta oportunidad para reafirmar a todos nuestros socios, productores de concreto y todo el público relacionado con la construcción la invitación de AMIC para que formen parte de las iniciativas que estamos generando, y apoyar nuevas ideas o proyectos en beneficio de México y de la industria, estoy seguro de que podemos fortalecer nuestras redes y equipos de trabajo con su participación, por lo que estamos a sus órdenes a través de los diferentes medios, mail [email protected], en nuestra página web www.amicp. org.mx, o en Facebook AMIC Concreto, concluyó el entrevistado.


50 JUL • AGO • SEP 2011

M. I. Homero Jesús Montaño Román Presidente ACI Sección

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