završni rad - Repozitorij GFOS - Građevinski fakultet Osijek

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK

ZAVRŠNI RAD

Osijek, 15.09.2015.

Juraj Salitrežić


ZAVRŠNI RAD Izrada projektno tehničke dokumentacije armiranobetonske krovne konstrukcije industrijske hale u formi AB rešetke

Osijek, 15.09.2015.

Juraj Salitrežić


ZNANSTVENO PODRUČJE: ZNANSTVENO POLJE: ZNANSTVENA GRANA: NAZIV STUDIJA: KOLEGIJ NOSITELJ: ASISTENT: PRISTUPNIK:

TEMA ZAVRŠNOG RADA

Tehničke znanosti Građevinarstvo Nosive konstrukcije Sveučilišni preddiplomski studij Betonske konstrukcije I Prof.dr.sc. Dragan Morić Dr.sc. Ivan Kraus Juraj Salitrežić

Izrada projektno tehničke dokumentacije armiranobetonske krovne konstrukcije industrijske hale u formi AB rešetke tlocrtnih dimenzija 25 x 90 m. Projektno tehnička dokumentacija mora sadržavati slijedeće dijelove: ◦ Idejni projekt ∙ odabir konstruktivne koncepcije ∙ razrada konstrukcijskih elemenata ∙ argumentirani odabir njihovih dimenzija ∙ analiza prijenosa opterećenja na vertikalne ležajne konstruktivne elemente koji se ne dimenzioniraju u ovom radu ◦ Glavni projekt ∙ tehnički opis konstrukcije ∙ plan pozicija konstrukcije ∙ statički proračun ∙ dimenzioniranje konstrukcijskih elemenata ◦ Izvedbeni projekt ∙ detaljni arhitektonski nacrt konstrukcije ∙ nacrt (planovi) armature ∙ iskaz količina) Rad treba sadržavati SAŽETAK na izvornom jeziku. Rad treba izraditi u 3 primjerka (original+2 kopije), spiralno uvezana u A4 formatu i cjelovitu elektroničku datoteku na CD-u. Make project documentation including design, calculation and reinforcement plans for structure elements of RC ROOF structure upon industrial hall.

Osijek, 21.04.2015.

Mentor

Predsjednik Odbora za završne i diplomske ispite

Prof.dr.sc. Dragan Morić

Izv.prof.dr.sc. Mirjana Bošnjak-Klečina, v.r.


ZNANSTVENO PODRUČJE: ZNANSTVENO POLJE: ZNANSTVENA GRANA: NAZIV STUDIJA: KOLEGIJ NOSITELJ: ASISTENT: PRISTUPNIK:

Tehničke znanosti Građevinarstvo Nosive konstrukcije Sveučilišni preddiplomski studij Betonske konstrukcije I Prof.dr.sc. Dragan Morić Dr.sc. Ivan Kraus Juraj Salitrežić

SAŽETAK

Predmet rada je izrada projektno tehničke dokumentacije armiranobetonske krovne konstrukcije industrijske hale u formi AB rešetke tlocrtnih dimenzija 25 x 90 m. Projektno tehnička dokumentacija sadrži slijedeće dijelove: ◦ Idejni projekt ∙ odabir konstruktivne koncepcije ∙ razrada konstrukcijskih elemenata ∙ argumentirani odabir njihovih dimenzija ∙ analiza prijenosa opterećenja na vertikalne ležajne konstruktivne elemente koji se ne dimenzioniraju u ovom radu ◦ Glavni projekt ∙ tehnički opis konstrukcije ∙ plan pozicija konstrukcije ∙ statički proračun ∙ dimenzioniranje konstrukcijskih elemenata ◦ Izvedbeni projekt ∙ detaljni arhitektonski nacrt konstrukcije ∙ nacrt (planovi) armature ∙ iskaz količina) Proračun unutarnjih sila izvršen je programskim paketom Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2016 studentska verzija. Prilikom dimenzioniranja konstruktivnih elemenata korišteni su slijedeći postupci: ◦ pred norma EC2: EN 1992-1-1: 1991 – 4.3.5.6 ◦ norma EC2: EN 1992-1-1: 2004 – 5.8.8 (iterativni postupak) ◦ proračun vitkih elemenata prema dopuštenim naponima

ZAKLJUČAK

Dimenzioniranje vitkih elemenata putem metode dopuštenih napona daje prihvatljive rezultate u području malih vitkosti i opterećenja. Spomenuta metoda ne uzima u obzir vrstu čelika niti utjecaje puzanja i početnih imperfekcija. Kod većeg opterećenja odnosno vitkosti dobijaju se i do 50% manje količine armature od potrebne, odnosno proračunate prema EC2. Ukoliko se dimenzioniranje izvrši iterativnim putem kako to predlaže EC2-2004, potrebna količina ARMATURE se smanjuje i do 15%. Prilikom dimenzioniranja centrično opterećenih vitkih elemenata veliku pažnju treba posvetiti pravilnom izboru niza koeficijenata koji na odgovarajući način opisuju i uzimaju u obzir sredinu i načinu uporabe buduće konstrukcije. Naime uzimanjem u obzir svih ostalih utjecaja (puzanje betona, vlažnost sredine, starost betona) rezultati, odnosno potrebna površina armature razlikuje i do 20%.

Osijek, 15.09.2015.

Juraj Salitrežić


SADRŽAJ

I IDEJNI PROJEKT A OPISI I PRORAČUNI 01. Odabir arhitektonskih elemenata 02. Konstruktivna koncepcija 03. Odabir dimenzija konstruktivnih elemenata B GRAFIČKI PRIKAZI 01. Tlocrtna dispozicija 02. Presjek A-A 03. Presjek B-B 04 Presjek C-C

…………………………………… …………………………………… ……………………………………

07 08 10

…………………………………… …………………………………… …………………………………… ……………………………………

13 13 13 13

…………………………………… ……………………………………

15 17

…………………………………… …………………………………… …………………………………… ……………………………………

21 28 36 45

…………………………………… …………………………………… ……………………………………

48 49 50

……………………………………

52

……………………………………

54

II GLAVNI PROJEKT A OPISI I PRORAČUNI 01. Tehnički opis konstrukcije 02. Plan pozicija konstrukcija 03. Proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti 03.01 Analiza opterećenja 03.02 Proračun unutarnjih sila 03.03 Dimenzioniranje konstrukcijskih elemenata 03.04 Rekapitulacija svih rezultata proračuna B GRAFIČKI PRIKAZI 01. Tlocrt temelja 02. Tlocrt prizemlja i presjek A-A 03. Presjek B-B i C-C

III IZVEDBENI PROJEKT A OPISI I PRORAČUNI 01. Iskaz Količina B GRAFIČKI PRIKAZI 01. Planovi armature i detalji

LITERATURA

Juraj Salitrežić, ZAVRŠNI RAD

list 5 of 56


I IDEJNI PROJEKT A OPISI I PRORAČUNI

01. Odabir arhitektonskih elemenata 02. Konstruktivna koncepcija 03. Odabir dimenzija konstruktivnih elemenata


list 6 of 56


01.

Odabir arhitektonskih elemenata

Temeljem Zadatka za završni rad potrebno je izraditi projektno - tehničku dokumentaciju krovne konstrukcije industrijske hale u formi AB rešetke. Osnovni arhitektonsku elementi građevine su: ◦ Građevina se nalazi u Osijeku, te će služiti za skladištenje gotovih proizvoda ◦ Tlocrtne (osne) dimenzije su 25x90m ◦ Raster stupova odnosno rešetki je 10 m ◦ Svjetla visina građevine (od gotovog poda do donjeg pojasa AB rešetke) je 8 m ◦ Pokrov i fasadna obloga su od teromozoliranih aluminijskih panela debljine 20 cm, odnosno15 cm ◦ Pod u hali je AB ploča debljine 18 cm, sa završnim slojem samorazlivajućeg poliuretana ◦ Ispod podne ploče nalazi se termoizolacija, hidro izolacija, podložni beton, podložni sloj drobljenog šljunka na dobro zbijenoj zemljanoj posteljici


list 7 of 56


02.

Konstruktivna koncepcija

Kao nosivi konstruktivni sistem odabran je sklop nosivih elemenata koji osigurava čisti i jasan prijenos opterećenja od krova do temelja:

Opis nosivog sklopa građevine ◦ pokrov ∙ aluminijski termo izolirani samonosivi paneli postavljeni u smjeru pada krovne konstrukcije oslanjaju se na nosače pokrova – ab krovne gredice ◦ nosači pokrova ∙ ab sekundarni predgotovljenih nosači postavljeni u svakom čvoru rešetke (na razmaku 2.5 m) okomito na smjer polaganja pokrova


list 8 of 56


∙

◦

◦

◦ ◦

◦

osim kao nosači pokrova ovi elementi služe i radi smanjivanja duljine izvijanja tlačnog pojasa rešetke izvan njene ravnine (pridržavaju rešetku u svakom čvoru gornjeg tlačnog pojasa rešetke) te osiguravaju prostornu stabilnost krovne konstrukcije

ab rešetka ∙ montažna - proizvedena u radionici – pogonu za predgotovljenih ab elemente ∙ odabran trapezni oblik rešetke ∙ odabrani oblik ab rešetke proizlazi iz vrste pokrova (nagiba) – nagib pokrova cca 10% ∙ ab rešetka na svojim krajevima oslanja se na ab montažne stupove koji na svom kraju imaju „ušicu“ za prihvat rešetke – kako bi osigurali njenu stabilnost na prevrtanje izvan svoje ravnine ab stupovi ∙ montažni – proizvedeni u radionici – pogonu za predgotovljenih ab elemente ∙ stupovi se oslanjaju na ab čašice odnosno temeljne stope ab čašica + temeljne stope ∙ prihvaća montažni stup i preko temeljne stope prenosi opterećenje na tlo ab temeljne grede ∙ uzdužne i poprečne grede povezuju temeljne čašice i temeljne stope ∙ povezuju temelje- osiguravaju prostornu stabilnost temeljne konstrukcije ab podna ploča ∙ preuzima prometno opterećenje unutar građevine


list 9 of 56


03.

03.01.

Odabir dimenzija konstruktivnih elemenata

Osnovni konstruktivni elementi

Nekoliko je načina za postavljenje osnovne konstruktivne koncepcije odnosno odabir početnih dimenzija konstrukcijskih elemenata [1] od iskustvena pravila (vlastita inženjerska prosudba) preko tablica, tehničke dokumentacije proizvođača pa sve do skraćenog - preliminarnog statičkog proračuna. U nastavku je dan pregled odabranih dimenzija pojedinih konstrukcijski elementi građevine, dok je odabir početnih dimenzija rešetkastog nosača objašnjen detaljnije: ◦

aluminijski termo izolirani samonosivi paneli ∙ odabran tipski panel iz tablica proizvođača za određeni raspon i opterećenje ∙ odabrano: termo izolirani panel trgovačke oznake KP-200-P; visine 200 mm, debljine lima 5m, kao kontinuirani nosač preko tri polja na razmaku 2.5 m nosivost od 3.07 kN/m2 [2]

◦

ab sekundarni predgotovljeni nosači ∙ tipski nosač, odabran iz kataloga proizvođača prema rasponu i opterećenju ∙ odabrano: ab krovna T gredica b/h=30/50 „Tg“ raspona 10 m, proizvođač Gradnja d.o.o. Osijek [3]

◦

ab rešetka ∙ odabir geometrije i dimenzije elemenata rešetke dan je u slijedećem poglavlju

◦

ab stupovi ∙ odabrati iz kataloga proizvođača prema rasponu i opterećenju ∙ odabrano: stup 60/60 cm AB STUP-rubni, C30/37 slobodne visine 8 m [3]

◦

ab čašica + temeljne stope ∙ uobičajene dimenzije, moguć skraćeni proračun ∙ A tem. stope = NSd/nosivost tla (cca 150 kN/m2) ∙ Odabrana dimenzija temeljen stope: 3.5 m x 3.5 m

◦

ab temeljne grede ∙ povezuju temelje- prostorna stabilnost


list 10 of 56


∙

◦

03.02.

odabrano: temeljne grede (dim 25 cm x 100 cm) postavljene uzdužno uz fasadu – povezuju sve nosive stupove, poprečne temeljen grede na svakom drugom rasteru, odnosno na svakih 20m

ab podna ploča ∙ za industrijski objekt ∙ nešto veće debljine radi bolje nosivosti– odabrana 18 cm ∙ bitno habanje ∙ armirana klasično, i/ili mikro armirana u gornjem habajućem sloju AB krovni rešetkasti nosač

Za raspone veće od 12 m te kada se raspolaže velikom slobodnom visinom za izradu krova, kao osnovna nosiva konstrukcija može se odabrati rešetkasti ab nosač. Posebno se primjenjuju u montažnom načinu građenja. Ovisno o rasponu, rasteru i opterećenju rešetkasti ab nosači omogućuju znatnu uštedu čelika iako zahtijevaju veći utrošak rada. [4] Oblik ab rešetkastog nosača određuje se prema obliku krova odnosno odabiru pokrova. U ovom radu odabran je trapezni oblik nosača uz nagib gornjeg pojasa minimalno 10%. Visina rešetke u sredini raspona uzima se obično 1/6 do 1/8 raspona. Presjeci se odabiru kao pravokutni po mogućnosti jednake širine radi lakše izrade rešetke u horizontalnom položaju. U rešetkastim nosačima prevlada normalna sila uz moment koji se obično zanemaruje što je učinjeno i u ovom radu. Određivanje visine ab rešetke u sljemenu skraćenim statičkim proračunom:

Analiza opterećenja: snijeg vl. težina pokrova vl. težina sekundarne konstrukcije pokretno opterećenje – oprema i sl. ukupno opterećenje

1.00 kN/m2 0,35 kN/m2 0,40 kN/m2 0,25 kN/m2 2.00 kN/m2

Proračun opterećenja na rešetku raster: 10 m, opterećenje po m1 rešetke vl težina ab rešetke: ukupno opterećenje po m1 ab rešetke:

2.00 * 10 = 20.00 kN/m1 5.00 kN/m2 25.00 kN/m2

Proračun unutarnjih sila maksimalni moment u sredini raspona željena maksimalna sila u tl. pojasu rešetke

25.00*252*0,125 = 1.950 kNm NSd =900 kn ; N=900/1,5 = 600 kN

orijentaciona visina rešetke u sredini raspona


H=Mmax/N = 1950/600 = 3,25 m (cca 1/8 raspona)

list 11 of 56


I IDEJNI PROJEKT B GRAFIČKI PRIKAZI

01. Tlocrtna dispozicija 02. Presjek A-A 03. Presjek B-B 04. Presjek C-C


list 12 of 56


GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD

01 Mj: 1:200

Tlocrt prizemlja Presjek A-A, B-B; C-C

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 01

Primljeno:

15.09.15.

Pristupnik: Juraj Salitrežić


Mentor: Prof.dr.sc. Dragan Morić

list 13 of 56


II GLAVNI PROJEKT A OPISI I PRORAČUNI

01. Tehnički opis konstrukcije - krovni ab rešetkasti nosač 02. Plan pozicija konstrukcije - krovni ab rešetkasti nosač 03. Proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti


list 14 of 56


01.

Tehnički opis konstrukcije – krovni ab rešetkasti nosač

Predmet ovog rada je izrada projektne dokumentacije za izgradnju armirano betonske hale za skladištenje gotovih proizvoda. Hala je pravokutnog oblika tlocrtnih osnih dimenzija 25 x 90 m. svjetle visine od nosivog poda do doljnjeg pojasa ab krovne rešetke 8m. Nosiva krovna konstrukcija projektirana je u formi armirano betonske rešetke raspona 25 m. Oblik rešetke je trapezni, osna visina u sljemenu je 3.25 m, na rubovima 2.0 m. Rešetka je podijeljena na 10 polja od 2.5 m. Poprečni presjek doljnjeg i gornjeg pojasa je 20x25 cm. Vertikale i dijagonale presjeka su 20x20 cm. Rešetka se sastoji od ukupno 41 elementa. Geometrijski oblik samo rešetke kao i dispozicija pojedinih elemenata odnosno plan pozicija prikazan je u prilogu br. 02. Kao gradivo odabran je beton C30/37 i armatura kvalitete B500. Statički sistem odabran je u obliku pojednostavljenog model rešetke sa zglobovima u svakom čvoru (zanemarena je pojava momenata zbog vlastite težine ab rešetke). Opterećenje djeluje isključivo u čvorovima rešetke. Modeliranje krovne ab rešetke i proračun unutarnjih sila odnosno potrebne armature izvršeno je programskim paketom Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2016 studentska verzija. Prilikom analize opterećenja uzet je u obzir utjecaj stalnog opterećenja - vlastite težine ukupne konstrukcije, snijega i vjetra, dok se u ovom radu nije promatrao eventualni seizmički utjecaj na konstrukciju. Ukupno je analizirano 16 mogućih kombinacija opterećenja koja su detaljno opisana u slijedećem poglavlju. Za dimenzioniranja konstruktivnih elemenata korišteni su slijedeći postupci: ◦ pred norma EC2: EN 1992-1-1: 1991 – 4.3.5.6 [5] ◦ norma EC2: EN 1992-1-1: 2004 – 5.8.8 (iterativni postupak) [6] ◦ proračun vitkih elemenata prema dopuštenim naponima [4] Kontrola proračuna kritičnih elemenata (s najvećim unutarnjim silama/vitkosti) izvršen je i kroz modeliranje u obliku izdvojenog štapa – stupa, uz uzimanje u obzir svih vanjskih utjecaja (puzanje, vlažnost sredine, vrijeme opterećenja elementa i sl.). Za iterativni postupak prema blok dijagramu proračuna prema normi EC2: EN 1992-1-1: 2004 – 5.8.8 izrađena je Excel proračunska tablica iz koje su vidljivi svi koraci koji su provedeni prilikom proračuna potrebne armature. Svi ovi proračuni detaljno su objašnjeni i dani u nastavku ovog poglavlja. ZAKLJUČAK:


list 15 of 56


Tablični pregled svih dobivenih rezultata proračunom odnosno kontrolom te odabir konačne potrebne armature dani su u tabličnom prikazu u prologu 05. ovog rada. Dimenzioniranje vitkih elemenata putem metode dopuštenih napona daje prihvatljive rezultate u području malih vitkosti i opterećenja. Spomenuta metoda ne uzima u obzir vrstu čelika niti utjecaje puzanja i početnih imperfekcija. Kod većeg opterećenja odnosno vitkosti dobijaju se i do 50% manje količine armature od potrebne, odnosno proračunate prema EC2. Ukoliko se dimenzioniranje izvrši iterativnim putem kako to predlaže EC2-2004, potrebna količina ARMATURE se smanjuje i do 15%. Prilikom dimenzioniranja centrično opterećenih vitkih elemenata veliku pažnju treba posvetiti pravilnom izboru niza koeficijenata koji na odgovarajući način opisuju i uzimaju u obzir sredinu i načinu uporabe buduće konstrukcije. Naime uzimanjem u obzir svih ostalih utjecaja (puzanje betona, vlažnost sredine, starost betona) rezultati, odnosno potrebna površina armature razlikuje i do 20%.


list 16 of 56


02.

Plan pozicija konstrukcije - krovni ab rešetkasti nosač

Nosiva krovna konstrukcija projektirana je u formi armirano betonske rešetke raspona 25 m. Oblik rešetke je trapezni, osna visina u sljemenu je 3.25 m, na rubovima 2.0 m. Rešetka je podijeljena na 10 polja od 2.5 m. Poprečni presjek doljnjeg i gornjeg pojasa je 20x25 cm. Vertikale i dijagonale presjeka su 20x20 cm. Rešetka se sastoji od ukupno 41 elementa. Geometrijski oblik samo rešetke kao i dispozicija pojedinih elemenata odnosno plan pozicija prikazan je u nastavku.


list 17 of 56



02 Mj:

Plan pozicija ab krovne rešetke

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 02

Primljeno:

15.09.15.




list 18 of 56



list 19 of 56


štap 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42


čvor 1 3 1 4 4 1 4 7 6 5 7 8 8 7 8 10 11 9 10 12 12 10 13 14 15 15 14 15 17 18 16 17 19 19 17 19 21 22 20 21 12 21

čvor 2. 1 4 3 5 5 7 6 4 7 8 6 9 9 10 11 8 10 12 11 2 2 14 15 13 16 16 17 18 15 17 19 18 20 20 21 22 19 21 12 22 2

presjek AB 20x20 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 20x20 AB 25x200 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 20x20 AB 25x200 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 20x20 AB 25x200 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 20x20 AB 20x20 AB 25x200 AB 25x200 AB 20x20 AB 25x200 AB 25x200

materijal C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37 C30/37

Duljina (m) 2,000 3,202 2,500 2,250 2,512 3,536 2,500 2,500 2,512 3,536 2,500 2,750 2,512 3,905 3,000 2,500 2,512 3,905 2,500 3,250 2,512 2,000 3,202 2,500 2,250 2,512 3,536 2,500 2,500 2,512 3,536 2,500 2,750 2,512 3,905 3,000 2,500 2,512 3,905 2,500 2,512

list 20 of 56


03.

03.01.

Proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti

Analiza opterećenja

Prilikom analize opterećenja uzet je u obzir utjecaj stalnog opterećenja - vlastite težine ukupne konstrukcije, snijega i vjetra, dok se u ovom radu nije promatrao eventualni seizmički utjecaj na konstrukciju. Ukupno je analizirano 16 mogućih kombinacija opterećenja.

STALNO OPTEREĆENJE: težina pokrova : težina instalacija :

ΔG1=0,35 kN/m2 ΔG2=0,15 kN/m2 Gk = (0,35+0,15)∙10 = 5,0 kN/m'

težina sekundarnog „T“ nosača

GT=(0,14+0,08)*0,4/2+0,1*0,35 = 19,75 kN

OPTEREĆENJE SNIJEGOM: s k = 1,00 kN/m2 Sk = sk μCeCtB Sk1 = 1,00*0,8*0,8*1,0*10 = 6,4 kN/m' Sk2 = 1,00*0,8*0,8*1,0*10*0,5 = 3,2 kN/m'


list 21 of 56


OPTEREĆENJE VJETROM:

w0 = 0,60 kN/m2 Ploha 1: implozija eksplozija Ploha 2: implozija eksplozija Ploha 3: implozija eksplozija Ploha 4: implozija eksplozija


wi1 = 0,60*(0,8 + 0,3) = 0,66 kN/m2 qwi1= wi1*B = 0,66*10 = 6,6 kN/m' we1 = 0, 60*(0,8 - 0,3) = 0,3 kN/m2 qwe1 = we1 ∙ B = 0,3 ∙ 10 = 3,0kN/m' wi2 = 0,60*(1,2*sin(7,11) - 0,4 + 0,3) = 0,029 kN/m2 qwi2 = wi2*B = 0,029*10 = 0,29 kN/m' we2= 0,60*(1,2 *(sin7,11) - 0,4 - 0,3) = -0,33 kN/m2 qwe2 = we2*B = -0,33*10 = -3,3 kN/m' wi3 = 0,60*(-0,4 + 0,3) = -0,06 kN/m2 qwi3 = wi3*B = -0,06*10 = -0,6 kN/m' w3b = 0,60 *(-0,4 - 0,3) = -0,42kN/m2 qw3b = w3b*B = -0,42 *10 = -4,2 kN/m' wi4 = 0,60*(-0,4 + 0,3) = -0,06 kN/m2 qwi4 = wi4*B = -0,06*10 = -0,6 kN/m' w4e = 0,60*(-0,4 - 0,3) = -0,42 kN/m2 qw4e = w4e*B = -0,42*10 = -4,2 kN/m

list 22 of 56



list 23 of 56


RASTAVLJANJE KONTINUIRANOG OPTEREĆENJA NA KONCENTRIRANE SILE STALNO OPTEREĆENJE Gk = F1 =

5 kN/m' Gk ∙ λ' + GT= 5 ∙ 2,585 + 19,75 = 32,68 kN

F2 =

F1 32,68   16,33kN 2 2

OPTEREĆENJE SNIJEGOM Sk = S1 F1 = F2 = S2 - Lijeva strana rešetke F1 = F2 = S2 - Desna strana rešetke F1 = F2 = F3 = S3 - Lijeva strana rešetke F1 = F2 = S3 - Desna strana rešetke F1 = F2 = F3 = OPTEREĆENJE VJETROM Ploha 2: implozija: qwi2 = F1= F2= F4= F5= Ploha 2: eksplozija: qwe2 = F1= F2= F4= F5= Ploha 3: implozija: qwi3 = ' F1= F2= Ploha 3: eksplozija: qwi3 = F1= F2=


6,4 kN/m' Sk ∙ λ = 6,4 ∙ 2,50 = 16 kN F1 16   8 kN 2

2

Sk ∙ λ = 6,4 ∙ 2,0 = 16 kN F1 16   8 kN 2 2 Sk ∙ λ ∙ 0,5 = 6,4 ∙ 0,5 ∙ 2 = 6,4 kN F1 6,4   3,2 kN 2

2

Sk ∙ λ= 1,25∙6,4 + 1,25∙6,4∙0,5 = 12,00 kN Sk ∙ λ ∙ 0,5 = 6,4 ∙ 0,5 ∙ 2 = 6,4 kN F1 6,4   3,2 kN 2 2 Sk ∙ λ = 6,4 ∙ 2,0 = 16 kN F1 16   8 kN 2 2 Sk ∙ λ= 1,25∙6,4 + 1,25∙6,4∙0,5 = 12,00 kN

0,29 kN/m' qwi2∙ λ'= 0,29 ∙ 2,585 = 0,75 kN 0,375 kN 1,56 ∙ 0,5 ∙ 6,6 = 5,15 kN 1,56 ∙ 0,5 ∙ 0,6 = 0,47 kN 3,3 kN/m' qwe2∙λ' = 3,3∙2,585 = 8,55 kN 4,28 kN 1,56 ∙ 0,5 ∙ 3,0 = 2,34 kN 1,56 ∙ 0,5 ∙ 4,2 = 0,47 kN 0,6 kN/m qwi3∙λ' = 0,6∙2,585 = 1,55 kN 0,78 4,2 kN/m' qwi3∙λ' = 4,2∙2,585 = 10,86 kN 5,43 kN

list 24 of 56


PRORAČUNSKE KOMBINACIJE I OPTEREĆENJA


list 25 of 56


CASE 1.STALNO 1.STALNO 1.STALNO 1.STALNO 1.STALNO 2.SNIJEG 2.SNIJEG 2.SNIJEG 2.SNIJEG 3.SNIJEG2 3.SNIJEG2 3.SNIJEG2 3.SNIJEG2 3.SNIJEG2 3.SNIJEG2 3.SNIJEG2 4.SNIJEG3 4.SNIJEG3 4.SNIJEG3 4.SNIJEG3 4.SNIJEG3 4.SNIJEG3 4.SNIJEG3 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 5.VJETAR IMPL. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP. 6.VJETAR EKSP.


LOAD TYPE Self-weight Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Uniform load Uniform load Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Uniform load Uniform load Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force Nodal force

LIST 1 2 5to61 35 9to17By2 24to32By2 19 22 4 35 9to17By2 24to32By2 19 22 4 3 9to17By2 19 4 24to32By2 22 5 3 9to17By2 19 4 24to32By2 22 5 23 1 6 56 3 9to17By2 19 4 4 24to32By2 22 5 23 1 6 56 3 9to17By2 19 4 4 24to32By2 22 5

[kN] Whole structure Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=5,38 Fx=7,18 Fx=0,65 Fx=0,49 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=2,45 Fx=3,26 Fx=4,57 Fx=3,43 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00 Fx=0,00

[kN] Fz=-9,23 Fz=-18,45 Fz=-18,88 Fz=-19,20 Fz=-12,63 Fz=-25,26 Fz=-25,83 Fz=-26,40 Fz=-12,63 Fz=-25,26 Fz=-25,83 Fz=-19,80 Fz=-12,63 Fz=-12,92 Fz=-6,32 Fz=-6,32 Fz=-12,63 Fz=-12,92 Fz=-19,80 Fz=-25,26 Fz=-25,83 Fz=-12,63 Fz=0,00 Fz=0,00 Fz=0,00 Fz=0,00 Fz=-0,14 Fz=-0,29 Fz=-0,34 Fz=-0,15 Fz=0,75 Fz=1,44 Fz=1,48 Fz=0,72 Fz=0,00 Fz=0,00 Fz=0,00 Fz=0,00 Fz=4,19 Fz=8,37 Fz=8,56 Fz=4,38 Fz=5,05 Fz=10,11 Fz=10,34 Fz=5,28

list 26 of 56


Kombinacije opterećenja

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16.


Stalno opterećenje + snijeg (S1) 1,35∙G + 1,5∙S1 Stalno opterećenje + snijeg (S2) 1,35∙G + 1,5∙S2 Stalno opterećenje + vjetar (W1) 1,35∙G + 1,5∙W1 Stalno opterećenje + vjetar (W2) 1,35∙G + 1,5∙W2 Stalno opterećenje + snijeg (S1) + vjetar (W1) 1,35∙G + 1,5∙S1 + 1,5∙0,6∙W1 Stalno opterećenje + snijeg (S1) + vjetar (W2) 1,35∙G + 1,5∙S1 + 1,5∙0,6∙W2 Stalno opterećenje + snijeg (S2) + vjetar (W1) 1,35∙G + 1,5∙S2 + 1,5∙0,6∙W1 Stalno opterećenje + snijeg (S2) + vjetar (W2) 1,35∙G + 1,5∙S2 + 1,5∙0,6∙W2 Stalno opterećenje + snijeg (S3) + vjetar (W1) 1,35∙G + 1,5∙S3 + 1,5∙0,6∙W1 Stalno opterećenje + snijeg (S3) + vjetar 1,35∙G + 1,5∙S3 + 1,5∙0,6∙W2 Stalno opterećenje + vjetar (W1) + snijeg (S1) 1,35∙G + 1,5∙0,7∙W1+ 1,5∙S1 Stalno opterećenje + vjetar (W2) + snijeg (S1) 1,35∙G + 1,5∙0,6∙W2+ 1,5∙S1 Stalno opterećenje + vjetar (W1) + snijeg (S2) 1,35∙G + 1,5∙0,6∙W1+ 1,5∙S2 Stalno opterećenje + vjetar (W2) + snijeg (S2) 1,35∙G + 1,5∙0,6∙W2+ 1,5∙S2 Stalno opterećenje + vjetar (W1) + snijeg (S3) 1,35∙G + 1,5∙0,6∙W1+ 1,5∙S3 Stalno opterećenje + vjetar (W2) + snijeg (S3) 1,35∙G + 1,5∙0,6∙W2+ 1,5∙S3

list 27 of 56


03.02.

Proračun unutarnjih sila

Statički sistem odabran je u obliku pojednostavljenog model rešetke sa zglobovima u svakom čvoru (zanemarena je pojava momenata zbog vlastite težine ab rešetke). Opterećenje djeluje isključivo u čvorovima rešetke. Modeliranje krovne ab rešetke i proračun unutarnjih sila odnosno potrebne armature izvršeno je programskim paketom Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2016 studentska verzija. Modeliranje krovne ab rešetke i proračun unutarnjih sila odnosno potrebne armature izvršeno je programskim paketom Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2016 studentska verzija. U nastavku je priložen pregled rezultata dobiven programskim paketom.


list 28 of 56



03 Mj:

Proračun unutarnjih sila – izvještaj Robot Structural Analysis prof 2016

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 03

Primljeno:

15.09.15.




list 29 of 56



list 30 of 56


Member Forces ULS: envelope

- Cases: 1to22

Bar 2 / MAX Node Case 2 / MIN Node Case 3 / MAX Node Case 3 / MIN Node Case 4 / MAX Node Case 4 / MIN Node Case 5 / MAX Node Case 5 / MIN Node Case 6 / MAX Node Case 6 / MIN Node Case 7 / MAX Node Case 7 / MIN Node Case 8 / MAX Node Case 8 / MIN Node Case 9 / MAX Juraj Salitrežić, ZAVRŠNI RAD

FX (kN) 427,00 3 11 (C) -45,97 3 6 59,63 1 6 -549,74 1 7 (C) 0,00 4 7 (C) -15,07 4 10 (C) 76,75 4 13 (C) -8,59 4 6 434,69 1 11 (C) -44,87 1 6 366,41 4 7 (C) -40,53 4 6 0,00 7 3 -7,45 7 7 (C) 65,17

FY (kN) 0,0 3 1 0,0 3 1 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0

FZ (kN) 0,00 3 4 -0,00 3 11 (C) 1,66 1 7 (C) -1,66 4 7 (C) 2,07 4 7 (C) -2,07 3 7 (C) 0,00 4 6 -0,00 4 11 (C) 2,07 1 7 (C) -2,07 5 7 (C) 1,66 4 7 (C) -1,66 7 7 (C) 0,00 7 6 -0,00 7 7 (C) 2,07

MX (kNm) 0,0 3 1 0,0 3 1 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0

MY (kNm) 0,00 3 11 (C) -0,00 1 11 (C) 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,00 4 11 (C) -0,00 5 15 (C) 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,00 7 7 (C) -0,00 6 7 (C) 0,0

MZ (kNm) 0,0 3 1 0,0 3 1 18 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 1 1 0,0 1 1 0,0 4 1 0,0 4 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 list 31 of 56


Node Case 9 / MIN Node Case 10 / MAX Node Case 10 / MIN Node Case 11 / MAX Node Case 11 / MIN 32 / MIN Case 12 / MAX Node Case 12 / MIN Node Case 13 / MAX Node Case 13 / MIN Node Case 14 / MAX Node Case 14 / MIN Node Case 15 / MAX 33 / MIN Case 15 / MIN Node Case 16 / MAX Node Case 16 / MIN Node Case 17 / MAX Node Case 17 / MIN Node Juraj Salitrežić, ZAVRŠNI RAD

6 6 -690,88 6 11 (C) 434,76 5 11 (C) -45,73 5 6 22,11 7 6 -190,53 7 7 (C) 65,17 8 6 -690,88 8 11 (C) 77,41 8 13 (C) -8,59 8 6 825,55 7 11 (C) -91,10 7 6 67,10 8 15 (C) -9,17 8 6 0,0 10 3 -8,11 10 12 (C) 86,68 11 6 -860,82 11

6 1 0,0 6 1 0,0 5 1 0,0 5 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 11 1 0,0 11

6 7 (C) -2,07 4 7 (C) 2,07 5 7 (C) -2,07 7 7 (C) 1,66 7 7 (C) -1,66 8 7 (C) 2,07 8 7 (C) -2,07 6 7 (C) 0,0 8 5 -0,00 8 7 (C) 2,07 7 7 (C) -2,07 9 7 (C) 1,66 8 7 (C) -1,66 10 7 (C) 0,00 10 2 -0,00 10 9 (C) 2,07 11 7 (C) -2,07 8

6 1 0,0 6 1 0,0 5 1 0,0 5 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 11 1 0,0 11

6 1 0,0 6 1 0,0 5 1 0,0 5 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,00 8 12 (C) -0,00 9 7 (C) 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,00 11 12 (C) -0,00 10 4 0,0 11 1 0,0 11

6 1 0,0 6 1 0,0 5 1 0,0 5 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 7 1 0,0 7 1 0,0 8 1 0,0 8 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 11 1 0,0 11 list 32 of 56


Case 18 / MAX Node Case 18 / MIN Node Case 19 / MAX Node Case 19 / MIN Node Case 20 / MAX Node Case 20 / MIN Node Case 21 / MAX Node Case 21 / MIN Node Case 22 / MAX Node Case 22 / MIN Node Case 23 / MAX Case Case 23 / MIN Node Case 24 / MAX Node Case 24 / MIN Node Case 25 / MAX Node Case 25 / MIN Node Case 26 / MAX Node Case Juraj Salitrežić, ZAVRŠNI RAD

11 (C) 825,61 9 11 (C) -91,95 9 6 68,88 12 13 (C) -3,30 10 4 86,68 12 6 -860,82 12 11 (C) 9,67 12 6 -92,26 2 7 (C) 831,08 10 7 (C) -97,05 10 6 426,72 13 7 (C) -50,57 13 6 63,73 14 6 -549,74 14 7 (C) 0,00 15 4 -4,92 15 18 (C) 76,07 15 7 (C)

1 0,0 9 1 0,0 -0,00 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,00 12 11 (C) -0,00 12 6 0,0 10 1 0,0 10 1 0,00 13 22 (C) -0,00 13 2 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 0,00 15 12 (C)

7 (C) 2,07 9 7 (C) -2,07 10 7 (C) 1,66 10 7 (C) -1,66 12 7 (C) 2,07 12 7 (C) -2,07 11 7 (C) 0,00 12 6 -0,00 12 11 (C) 2,07 10 7 (C) -2,07 2 7 (C) 0,00 13 8 (C) -0,00 13 4 1,66 14 7 (C) -1,66 15 7 (C) 2,07 15 7 (C) -2,07 13 7 (C) 0,00 15 9 (C)

1 0,0 9 1 0,0 9 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 13 1 0,0 13 1 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 0,0 15 1

1 0,0 9 1 0,0 9 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,00 12 11 (C) -0,00 2 11 (C) 0,0 10 1 0,0 10 1 0,00 13 6 -0,00 13 8 (C) 0,0 14 1 1 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 1 15 2

1 0,0 9 1 0,0 9 1 0,0 10 1 0,0 10 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,00 12 11 (C) -0,00 2 11 (C) 0,0 10 1 0,0 10 1 0,00 13 10 (C) -0,00 14 16 (C) 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 0,00 15 2 list 33 of 56


26 / MIN Node Case 27 / MAX Node Case 27 / MIN Node Case 28 / MAX Node Case 28 / MIN Node Case 29 / MAX Node Case 29 / MIN Node Case 30 / MAX Node Case 30 / MIN Node Case 31 / MAX Node Case 31 / MIN Node Case 32 / MAX Node Case 32 / MIN Node Case 33 / MAX Node Case 33 / MIN Node Case 34 / MAX Node Case 34 / MIN Node Case 35 / MAX Juraj Salitrežić, ZAVRŠNI RAD

-10,91 15 6 430,58 14 7 (C) -53,85 14 6 366,41 15 7 (C) -40,87 15 6 0,00 17 6 -7,45 17 13 (C) 75,39 18 6 -686,16 18 7 (C) 430,58 16 7 (C) -54,94 16 6 19,41 17 1 -190,75 17 11 (C) 75,39 19 6 -686,16 19 7 (C) 76,73 19 7 (C) -10,91 19 6 824,01

-0,00 15 9 (C) 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 0,00 17 3 -0,00 17 9 (C) 0,0 18 1 0,0 18 1 0,0 16 1 0,0 16 1 0,0 17 0,0 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,00 19 16 (C) -0,00 19 3 0,0

-0,00 15 2 2,07 14 7 (C) -2,07 16 7 (C) 1,66 15 7 (C) -1,66 17 7 (C) 0,00 17 7 (C) -0,00 17 4 2,07 18 7 (C) -2,07 15 7 (C) 2,07 16 7 (C) -2,07 17 7 (C) 1,66 17 -0,00 -1,66 19 7 (C) 2,07 19 7 (C) -2,07 18 7 (C) 0,00 19 6 -0,00 19 15 (C) 2,07

0,0 15 1 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 0,0 17 1 0,0 17 1 0,0 18 1 0,0 18 1 0,0 16 1 1 16 0,0 0,0 17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,0

-0,00 15 15 (C) 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 -0,00 15 1 0,00 17 3 -0,00 17 7 (C) 0,0 18 1 0,0 18 1 0,0 16 1 15 16 6 22 17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,00 20 6 -0,00 20 11 (C) 0,0

-0,00 16 12 (C) 0,0 14 1 0,0 14 1 0,0 15 1 0,0 15 1 0,00 17 3 -0,00 17 7 (C) 0,0 18 1 0,0 18 1 0,0 16 1 6 16 1 0,0 17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,00 19 6 -0,00 20 16 (C) 0,0 list 34 of 56


Node Case 35 / MIN Node Case 36 / MAX Node Case 36 / MIN Node Case 37 / MAX Node Case 37 / MIN Node Case 38 / MAX Node Case 38 / MIN Node Case 39 / MAX Node Case 39 / MIN Node Case 40 / MAX Node Case 40 / MIN Node Case 41 / MAX Node Case 41 / MIN Node Case 42 / MAX Node Case 42 / MIN Node Case


17 7 (C) -98,86 17 6 72,03 19 13 (C) -3,66 19 6 0,00 21 2 -8,11 21 9 (C) 91,45 22 6 -859,51 22 7 (C) 824,01 20 7 (C) -99,95 20 6 62,21 12 15 (C) -10,02 21 6 91,45 12 6 -859,51 12 7 (C) 831,08 21 7 (C) -96,94 21 6

17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,00 21 15 (C) -0,00 21 12 (C) 0,0 22 1 0,0 22 1 0,0 20 1 0,0 20 1 0,0 21 1 0,0 21 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 21 1 0,0 21 1

17 7 (C) -2,07 20 7 (C) 1,66 19 7 (C) -1,66 21 7 (C) 0,00 21 12 (C) -0,00 21 8 (C) 2,07 22 7 (C) -2,07 19 7 (C) 2,07 20 7 (C) -2,07 21 7 (C) 1,66 21 7 (C) -1,66 12 7 (C) 2,07 12 7 (C) -2,07 22 7 (C) 2,07 21 7 (C) -2,07 2 7 (C)

17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,0 21 1 0,0 21 1 0,0 22 1 0,0 22 1 0,0 20 1 0,0 20 1 0,0 21 1 0,0 21 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 21 1 0,0 21 1

17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,00 22 12 (C) -0,00 21 12 (C) 0,0 22 1 0,0 22 1 0,0 20 1 0,0 20 1 0,0 21 1 0,0 21 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 21 1 0,0 21 1

17 1 0,0 17 1 0,0 19 1 0,0 19 1 0,00 22 2 -0,00 22 15 (C) 0,0 22 1 0,0 22 1 0,0 20 1 0,0 20 1 0,0 21 1 0,0 21 1 0,0 12 1 0,0 12 1 0,0 21 1 0,0 21 1

list 35 of 56


03.03.

Dimenzioniranje konstrukcijskih elemenata

Proračun potrebne armature izvršen je za kritične elemente u odnosu na njihove unutarnje sile i vitkost: GP6 – gornji pojas element 42 D2 – dijagonala element 07 GP1 – gornji pojas element 06 V1 – vertikala element 02 DP5 – donji pojas element 20

831.08 kN (tlak) 366.41 kN (tlak) 434.59 kN (tlak) 427.00 kN (tlak) 866.82 kN (vlak)

vitkost: 43.43 vitkost: 61.25 vitkost: 43.43 vitkost: 34.60

Za dimenzioniranja konstruktivnih elemenata korišteni su slijedeći postupci: ◦ pred norma EC2: EN 1992-1-1: 1991 – 4.3.5.6 [5] ◦ norma EC2: EN 1992-1-1: 2004 – 5.8.8 (iterativni postupak) [6] ◦ proračun vitkih elemenata prema dopuštenim naponima [4] Kontrola proračuna kritičnih elemenata (s najvećim unutarnjim silama/vitkosti) izvršen je i kroz modeliranje u obliku izdvojenog štapa – stupa, uz uzimanje u obzir svih vanjskih utjecaja (puzanje, vlažnost sredine, vrijeme opterećenja elementa i sl.). Za iterativni postupak prema blok dijagramu proračuna prema normi EC2: EN 1992-1-1: 2004 – 5.8.8 izrađena je Excel proračunska tablica iz koje su vidljivi svi koraci koji su provedeni prilikom proračuna potrebne armature. U nastavku su priloženi detaljno opisani postupci dimenzioniranja. Rezultata kompletnog proračuna s odabranom potrebnom armaturom dan je u PREGLEDNOJ TABLICI. – prilog 06.

EKSCENTRIČNO OPTEREĆENI VITKI ELEMENT PRIBLIŽNI PRORAČUN PREMA EC2: EN 1992-1-1: 1991 – 4.3.5.6 GP6 – štap 42 širina poprečnog presjeka: visina poprečnog presjeka: udaljenost ruba presjeka do težišta armature: duljina izvijanja: vitkost: razred betona: betonski čelik:

b= 25,00 cm h= 20,00 cm d2= 5,00 cm l0= 251,00 cm 𝜆= 43,47 C30/37 B500C

DIMENZONIRANJE PRESJEKA ŠTAPA Kombinacija C5 1,35G + 1,5S1+0,9W1 Proračunske vrijednosti čvrstoća materijala 𝑓𝑐𝑘 3 𝑓𝑐𝑑 = = = 2 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 𝛾𝑐 1,5 𝑓𝑦𝑑 =

𝑓𝑦𝑘 50 = = 43,48 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 𝛾𝑠 1,15

Proračunske vrijednosti unutarnjih sila proračunatih po teoriji I. reda NISd= 831,08 kN M ISd= 0,00 kNm Juraj Salitrežić, ZAVRŠNI RAD

list 36 of 56


Proračunske vrijednosti unutarnjih sila proračunatih po teoriji II. reda 𝐼𝐼 𝐼 𝑀𝑠𝑑 = 𝑁𝑠𝑑 ∙ 𝑒𝑡𝑜𝑡

𝐼𝐼 𝐼 𝑁𝑠𝑑 = 𝑁𝑠𝑑

Ukupan ekscentricitet uzimajući u obzir imperfekcije i utjecaje po teoriji II. reda 𝒆𝒕𝒐𝒕 = 𝒆𝟎 + 𝒆𝒂 + 𝒆𝟐 𝐼 𝑀𝑠𝑑 𝐼 𝑒0 = 𝐼 = 0 ; 𝑀𝑠𝑑 =0 𝑁𝑠𝑑 1 1 𝐼0 𝑣= = = 0,00631194 𝑒𝑎 = 𝑣𝑚𝑎𝑥 ∙ 100√𝐼 100 ∙ √2,51 2 251 1 𝑒𝑎 = 0,0063 ∙ = 0,79 𝑐𝑚 𝑣𝑚𝑖𝑛 = = 0,005 2 200

𝑒2 = 𝐾1 ∙

𝐼02 1 ∙ 10 𝑟

K1= 1,0 ( 𝜆 > 35 ) l0= 251 cm d=15 cm

2512 ∙ 3,2 ∙ 10−4 10

1 2 ∙ 𝐾2 ∙ 𝜀𝑦𝑑 2 ∙ 1,0 ∙ 0,002174 = = = 0,0003220 1/𝑐𝑚 𝑟 0,9 ∙ 𝑑 0,9 ∙ 15

𝑒2 = 1,0 ∙ 𝑒2 = 2,03

za K2=1,0 proračun je na strani sigurnosti

𝜀𝑦𝑑 =

𝑓𝑦𝑑 43,48 = = 0,002174 𝐸𝑠 20000

𝒆𝒕𝒐𝒕 = 𝒆𝟎 + 𝒆𝒂 + 𝒆𝟐 𝑒𝑡𝑜𝑡 = 0 + 0,79 + 2,03 = 2,82 𝑐𝑚 𝐼𝐼 𝐼 𝑀𝑠𝑑 = 𝑁𝑠𝑑 ∙ 𝑒𝑡𝑜𝑡 𝐼𝐼 𝑀𝑠𝑑 = 831 ∙ 0,0282 = 23,45 𝑘𝑁𝑚

BEZDIMENZIJSKE VELIČINE – DIMENZIONIRANJE PREKO INTERAKCIJSKOG DIJAGRAMA

bezdim. veličina mom. savijanja


𝜇𝑅𝑑 =

𝐼𝐼 𝑀𝑠𝑑 𝑏 ∙ 𝑑 2 ∙ 𝑓𝑐𝑑

𝜇𝑅𝑑 =

2345 = 0,208 25 ∙ 152 ∙ 2

𝜈𝑅𝑑 =

𝐼𝐼 𝑁𝑠𝑑 𝑏 ∙ 𝑑 ∙ 𝑓𝑐𝑑

𝜈𝑅𝑑 =

831 = 1,108 25 ∙ 15 ∙ 2

očitani omega 𝜔 = 0,32 potrebna armatura 𝐴𝑠1 = 𝐴𝑠2 = 𝜔 ∙

𝑓𝑐𝑑 ∙𝑏∙𝑑 𝑓𝑦𝑑

𝐴𝑠1 = 𝐴𝑠2 = 0,32 ∙

2,0 43,48

∙ 25 ∙ 15 = 5, 52cm2

ukupna armatura 𝐴𝑠1 + 𝐴𝑠2 = 11,04 cm2


list 37 of 56


EKSCENTRIČNO OPTEREĆENI VITKI ELEMENT PRIBLIŽNI PRORAČUN PREMA EC2: EN 1992-1-1: 2004 – 5.8.8 (iterativni. postupak) GP6 – štap 42 širina poprečnog presjeka: visina poprečnog presjeka: udaljenost ruba presjeka do težišta armature: duljina izvijanja: vitkost: razred betona: betonski čelik:


DIMENZONIRANJE PRESJEKA ŠTAPA Kombinacija C5 1,35G + 1,5S1+0,9W1 Proračunske vrijednosti čvrstoća materijala 𝑓𝑐𝑘 3 𝑓𝑐𝑑 = = = 2 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 𝛾𝑐 1,5 𝑓𝑦𝑘 50 𝑓𝑦𝑑 = = = 43,48 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 𝛾𝑠 1,15 Proračunske vrijednosti unutarnjih sila proračunatih po teoriji I. reda NISd= 831,08 kN M ISd= 0,00 kNm Proračunske vrijednosti unutarnjih sila proračunatih po teoriji II. reda 𝐼𝐼 𝐼 𝐼𝐼 𝐼 𝑀𝑠𝑑 = 𝑁𝑠𝑑 ∙ 𝑒𝑡𝑜𝑡 𝑁𝑠𝑑 = 𝑁𝑠𝑑 Ukupan ekscentricitet uzimajući u obzir imperfekcije i utjecaje po teoriji II. reda 𝒆𝒕𝒐𝒕 = 𝒆𝟎 + 𝒆𝒂 + 𝒆𝟐 𝐼 𝑀𝑠𝑑 𝐼 𝑒0 = 𝐼 = 0 ; 𝑀𝑠𝑑 =0 𝑁𝑠𝑑 𝐼0 1 1 𝑒𝑎 = 𝑣𝑚𝑎𝑥 ∙ 𝑣= = = 0,00631194 2 100√𝐼 100 ∙ √2,51 251 1 𝑒𝑎 = 0,0063 ∙ = 0,79 𝑐𝑚 𝑣𝑚𝑖𝑛 = = 0,005 2 200 𝑒2 = 𝐾Φ ∙

𝐼02 1 ∙ 10 𝑟

𝐾Φ = 1 + 𝛽 ∙ 𝜑𝑒𝑓 ≥ 1 𝛽𝑒𝑓 = 0,35 +

; 𝜑𝑒𝑓 = 0,87

𝑓𝑐𝑘 𝜆 30 43,47 − = 0,35 + − = 0,21 200 150 200 150

𝐾Φ = 1 + 0,21 ∙ 0,87 = 1,18 K2=1,0 (početak iteracije) 2512 ∙ 3,2 ∙ 10−4 10 𝑒2 = 2,38 𝑐𝑚

1 2 ∙ 𝐾2 ∙ 𝜀𝑦𝑑 2 ∙ 1,0 ∙ 0,002174 = = = 0,0003220 1/𝑐𝑚 𝑟 0,9 ∙ 𝑑 0,9 ∙ 15

𝑒2 = 1,183 ∙


𝜀𝑦𝑑 =

𝑓𝑦𝑑 43,48 = = 0,002174 𝐸𝑠 20000

list 38 of 56



BEZDIMENZIJSKE VELIČINE – DIMENZIONIRANJE PREKO INTERAKCIJSKOG DIJAGRAMA UZ ITERACIJU bezdim. veličina mom. savijanja


𝜇𝑅𝑑 =

𝐼𝐼 𝑀𝑠𝑑 𝑏 ∙ 𝑑 2 ∙ 𝑓𝑐𝑑

𝜇𝑅𝑑 =

2635 = 0,234 25 ∙ 152 ∙ 2

𝜈𝑅𝑑 =

𝐼𝐼 𝑁𝑠𝑑 𝑏 ∙ 𝑑 ∙ 𝑓𝑐𝑑

𝜈𝑅𝑑 =

831 = 1,108 25 ∙ 15 ∙ 2



𝐴𝑠1 = 𝐴𝑠2 = 0,34 ∙ Proračunato (na temelju 𝜔) K2=

𝑁𝑢𝑑 −𝑁𝑆𝑑 𝑁𝑢𝑑 −𝑁𝑏𝑎𝑙

2,0 43,48

∙ 25 ∙ 15 = 5, 86 cm2

𝐴𝑆 = 𝐴𝑠1 + 𝐴𝑠2 = 11,72cm2 Pretpostavljeni K2=1

≤1

Nud= 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑦𝑑 + 𝐴𝑐 ∙ 𝑓𝑐𝑑 Nud= 11,72 ∙ 43,48 + 500 ∙ 2 = 1509,59kN Nbal=0,4 ∙ 𝑓𝑐𝑑 ∙ 𝐴𝑐 Nbal=0,4 ∙ 2 ∙ 500 =400 kN K2=

1509,59−831,08 1509,59−400

≤1

K2= 0,61 ≤ 1 -natrag u proračun sa K2=0,61 ,iteriramo

PRVI KRUG ITERACIJE K2=0,61 2512 ∙ 1,965 ∙ 10−4 10 𝑒2 = 1,46 𝑐𝑚

1 2 ∙ 𝐾2 ∙ 𝜀𝑦𝑑 2 ∙ 0,61 ∙ 0,002174 = = = 0,0001965 𝑟 0,9 ∙ 𝑑 0,9 ∙ 15

𝑒2 = 1,183 ∙


𝜀𝑦𝑑 =

𝑓𝑦𝑑 43,48 = = 0,002174 𝐸𝑠 20000 list 39 of 56





𝐼𝐼 𝑀𝑠𝑑 𝑏 ∙ 𝑑 2 ∙ 𝑓𝑐𝑑 1875 𝜇𝑅𝑑 = = 0,167 25 ∙ 152 ∙ 2 𝐼𝐼 𝑁𝑠𝑑 𝜈𝑅𝑑 = 𝑏 ∙ 𝑑 ∙ 𝑓𝑐𝑑 831 𝜈𝑅𝑑 = = 1,108 25 ∙ 15 ∙ 2

𝜇𝑅𝑑 =



𝐴𝑠1 = 𝐴𝑠2 = 0,26 ∙

2,0 43,48

∙ 25 ∙ 15 = 4,49 cm2

𝐴𝑆 = 𝐴𝑠1 + 𝐴𝑠2 = 8,97 proračunato (na temelju 𝜔) 𝑁 −𝑁 K2= 𝑢𝑑 𝑆𝑑 ≤ 1 𝑁𝑢𝑑 −𝑁𝑏𝑎𝑙

pretpostavljeni K2=0,61

Nud= 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑦𝑑 + 𝐴𝑐 ∙ 𝑓𝑐𝑑 Nud= 8,97 ∙ 43,48 + 500 ∙ 2 = 1390 kN Nbal=0,4 ∙ 𝑓𝑐𝑑 ∙ 𝐴𝑐 Nbal=0,4 ∙ 2 ∙ 500 =400 kN 1390−831,08

K2= ≤1 1390−400 K2= 0,56 ≤ 1 -natrag u proračun sa K2=0,56 ,iteriramo

DRUGI KRUG ITERACIJE K2=0,56 2512 ∙ 1,804 ∙ 10−4 10 𝑒2 = 1,34 𝑐𝑚

1 2 ∙ 𝐾2 ∙ 𝜀𝑦𝑑 2 ∙ 0,56 ∙ 0,002174 = = = 0,00011804 𝑟 0,9 ∙ 𝑑 0,9 ∙ 15

𝑒2 = 1,183 ∙

𝜀𝑦𝑑 =

𝑓𝑦𝑑 43,48 = = 0,002174 𝐸𝑠 20000



list 40 of 56




𝐼𝐼 𝑀𝑠𝑑 2 𝑏 ∙ 𝑑 ∙ 𝑓𝑐𝑑 1775 𝜇𝑅𝑑 = = 0,158 25 ∙ 152 ∙ 2 𝐼𝐼 𝑁𝑠𝑑 𝜈𝑅𝑑 = 𝑏 ∙ 𝑑 ∙ 𝑓𝑐𝑑 831 𝜈𝑅𝑑 = = 1,108 25 ∙ 15 ∙ 2

𝜇𝑅𝑑 =



𝐴𝑠1 = 𝐴𝑠2 = 0,25 ∙

2,0 43,48

∙ 25 ∙ 15 = 4,31 cm2

𝐴𝑆 = 𝐴𝑠1 + 𝐴𝑠2 = 8,62 proračunato (na temelju 𝜔) 𝑁 −𝑁 K2= 𝑢𝑑 𝑆𝑑 ≤ 1 𝑁𝑢𝑑 −𝑁𝑏𝑎𝑙

pretpostavljeni K2=0,56

Nud= 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑦𝑑 + 𝐴𝑐 ∙ 𝑓𝑐𝑑 Nud= 8,62 ∙ 43,48 + 500 ∙ 2 = 1375 kN Nbal=0,4 ∙ 𝑓𝑐𝑑 ∙ 𝐴𝑐 Nbal=0,4 ∙ 2 ∙ 500 =400 kN 1375−831,08

K2= ≤1 1375−400 K2= 0,56 ≤ 1 -proračunati i pretpostavljeni su jednaki, kraj iteracije


list 41 of 56


CENTRIČNO OPTEREĆENI VITKI ELEMENT PRORAČUN PREMA DOPUŠTENIM NAPONIMA GP6 – štap 42 širina poprečnog presjeka: visina poprečnog presjeka: udaljenost ruba presjeka do težišta armature: duljina izvijanja: vitkost: razred betona: betonski čelik:


unutarnje sile NISd= 831,08 kN N 831,08 N== 𝑠𝑑 = = 615,61 1,35

1,35

dopušteni kritični napon 𝜆 ≤ 𝜎𝑠𝑐 125 43,47 𝜎𝑖 = 1,4 ∙ 0,8 − 0,4 − (0,8 − 1,0) ∙ ≤8 125 𝜎𝑖 = 8,36 ≤ 8 𝜎𝑖 = 8 N/mm2 𝜎𝑖 = 1,4𝜎𝑠𝑐 − 0,4 − (𝜎𝑠𝑐 − 1,0) ∙

-𝜎𝑠𝑐 za C30/37 tj. MB30 𝜎𝑠𝑐 = 8 N/mm2

minimalni postotak armiranja λ 𝜌𝑚𝑖𝑛 = − 0,4 (%) ≥ 0,6% 50 𝜌𝑚𝑖𝑛 =

43,47 50

− 0,4 = 0,47 ne zadovoljava

𝜌𝑚𝑖𝑛 = 0,6 % potrebna površina betona 𝑁 𝐴𝑐𝑝𝑜𝑡 = 𝜎𝑖 (1 + 𝑛𝜌) 615,61 𝐴𝑐𝑝𝑜𝑡 = = 725,96 𝑐𝑚2 0,8(1 + 0,006 ∙ 10) potrebna površina armature 𝜌𝑚𝑖𝑛 ∙ 𝐴𝑐𝑝𝑜𝑡 𝐴𝑠 = 100 0,6 ∙ 725,96 𝐴𝑠 = = 4,36 𝑐𝑚2 100


n=10 Acpot >Ac povećanje presjeka ili kvalitete betona

potrebno

povećani presjek (uz pretpostavku iste širine) 𝐴𝑐𝑝𝑜𝑡 725,96 ℎ′ = = = 36,30 𝑐𝑚 𝑏 20

list 42 of 56



04 Mj:

Tablični proračun unutarnjih sila Elementi 42; 07; 02; 06

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 04

Primljeno:

15.09.15.




list 43 of 56

(EKS)CENTRIČNO OPTEREĆENI (VITKI) ELEMENT - PRIBLIŽNI PRORAČUN PREMA EC2 - MODEL STUP

PRORAČUN MOMENTA PO TERORIJEI II REDA

PRORAČUN VITKOSTI

GEOMETRIJKSE KARAK.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

GP6

širina poprečnog presjeka

b

25.00 cm

visina poprečnog presjeka

20.00 cm

udaljenost ruba presjeka do težišta armature

h d2

duljina izvijanja

lo

251.00 cm

razred betona (tlačna čvrstoća)

fck

2 3.00 kN/cm

parcijalni koeficijent sigurnosti - beton

γc

1.50

čelik (granica popuštanja)

fyk

parcijalni koeficijent sigurnosti - čelik

γs

modul elastičnosti čelika

Es

proračunska uzdužna sila

NISd

1.15 2 20,000.00 kN/cm

831.08 kN

računski moment savijanja (t. I reda)

M Sd

0.00 kNm

efektivni koeficijent puzanja

φef

0.87

koeficijent

c

10.00

od 8 do π2 (10)

proračunska visina presjeka u ravnini sloma

d

15.00 cm

d=min(b,h)-d2

površina betonskog presjeka

Ac

500.00 cm2

moment inercije - os x

Ix

16,666.67 cm4

Ix=b∙h3/12

moment inercije - os y

Iy

26,041.67 cm4

Iy=h∙b3/12

polumjer inercije - os x

ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)

polumjer inercije - os y

iy

7.22

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

43.47

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

34.78

λy=lo/iy

proračunska tlačna čvrstoća betona

fcd

2 2.00 kN/cm

fcd=fck/γc

čelik

fyd

43.48 kN/cm2

fyd=fyk/γs

P

λ

granična vitkost - propis granična vitkost - zbog uzdužne sile N sd

lim N λ lim

granična vitkost

λlim-max

I

vrsta elementa (kratki - vitki)

opterećenje nakon 30 dana

Ac=b∙h

25.00 16.45

λlim=15/√(Nsd/(Ac∙fcd))

16.45

max(λPlim;λNlim)

vitki el. e0=MISd/NISd

ekscentricitet po teoriji I reda

e0

kut nagiba konstrukcije (u lučnoj mjeri) ograničenje propisom

v vmin

ekscentricitet zbog geometrijske nesavršenosti

ea

proračunska def. arm. na granici popuštanja

εyd

0.00217391

εyd=fyd/Es

1/r0

0.00032206

1/r0=εyd/0,45*d

β

0.21017016

β=0,35+(fck)/200-λ/150

0.00 cm

v=1/100√l vmin=1/200

0.00631194 0.00500000 0.79 cm

ea=vmax∙l0/2

korekcijski faktor K1 (ovisan o vitkosti I puzanju)

Kφ

1.18

Kφ=1+βφef≥1

usvojen K1 (Kφ)

Kφu

1.18

Kφu=max(Kφ,1)

korekcijski faktor (ovisan o uzdužnoj sili)

K2

0.56

K2=1 - na strani sigurnosti

zakrivljenost

1/r

ekscentričnost prema teoriji II reda

e2

ukupni ekscentricitet

etot

bezd. vel. momenta savijanja

POTREBNA ARMATURA

2 50.00 kN/cm

I

M

ITER.

42

5.00 cm

II sd

μRd

1/r=2∙K2∙εyd/(0.9∙d)

0.0001804 1.34 cm

e2=K1∙(l20/c)∙(1/r)

2.14 cm

etot=e0+ea+e2

17.75 kNm

MIIsd=NIsd∙etot

0.158

μRd=MIIsd/(b∙d2∙fcd)

bezd. vel. uzdužne sile mehanički koeficijent armiranja potrebna količina armaure u jednoj zoni

vrd ω As1=As2

1.108 0.25 4.31 cm2

ukupno potrebna armatura postotak armiranja odabrani promjer armature broj grupa armature minimalni broj šipki u grupi odabrana armatura

As

8.63 1.73% 18 1 4 10.18

granična nosivost presjeka - samo centrični tlak uzdužna sila pri maksimalnom momentu stvarni koeficijent Kr

Nud Nbal K2

φ

II

vRd=N sd/(b∙d∙fcd) očitano iz dijagrama As1=As2=ω∙(fcd/fyd)∙b∙d

cm2 mm grupe kom cm2

1,375.00 kN 400.00 kN 0.56

Kr

Nud Nbal=0.4*Fcd*Ac K2=(Nud-NSd)/(Nud-Nbal)≤1

As

prednorma K1=1 1.00 0.32 11.04 EC2 - K1 - proračun 1.00 0.61 0.56 0.56

1x4φ18

ω

0.34 0.26 0.25

11.73 8.97 8.63



PRORAČUN VITKOSTI

GEOMETRIJKSE KARAK.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

D2


b

20.00 cm


20.00 cm


h d2

duljina izvijanja

lo

354.00 cm


fck

2 3.00 kN/cm


γc

1.50


fyk


γs


Es


NISd

1.15 2 20,000.00 kN/cm

366.41 kN


M Sd

0.00 kNm


φef

0.87

koeficijent

c

10.00

od 8 do π2 (10)


d

15.00 cm

d=min(b,h)-d2


Ac

400.00 cm2


Ix

13,333.33 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

13,333.33 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

5.77

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

61.31

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

61.31

λy=lo/iy


fcd

2 2.00 kN/cm

fcd=fck/γc

čelik

fyd

43.48 kN/cm2

fyd=fyk/γs

P

λ


lim N λ lim

granična vitkost

λlim-max

I



Ac=b∙h

25.00 22.16


22.16

max(λPlim;λNlim)



e0


v vmin


ea


εyd

0.00217391

εyd=fyd/Es

1/r0

0.00032206

1/r0=εyd/0,45*d

β

0.09123601

β=0,35+(fck)/200-λ/150

0.00 cm

v=1/100√l vmin=1/200

0.00531494 0.00500000 0.94 cm

ea=vmax∙l0/2


Kφ

1.08

Kφ=1+βφef≥1

usvojen K1 (Kφ)

Kφu

1.08

Kφu=max(Kφ,1)


K2

0.93


zakrivljenost

1/r


e2


etot


POTREBNA ARMATURA

2 50.00 kN/cm

I

M

ITER.

07

5.00 cm

II sd

μRd

1/r=2∙K2∙εyd/(0.9∙d)

0.0002995 4.05 cm

e2=K1∙(l20/c)∙(1/r)

4.99 cm

etot=e0+ea+e2

18.29 kNm

MIIsd=NIsd∙etot

0.203

μRd=MIIsd/(b∙d2∙fcd)


vrd ω As1=As2

0.611 0.11 1.52 cm2


As

3.04 0.76% 14 4 1 6.16


Nud Nbal K2

φ

II



932.00 kN 320.00 kN 0.92

Kr

Nud Nbal=0.4*Fcd*Ac K2=(Nud-NSd)/(Nud-Nbal)≤1

As

prednorma K1=1 1.00 0.11 3.04 EC2 - K1 - proračun 1.00 0.93 0.92

4x1φ14

ω

0.14 0.11

3.86 3.04



PRORAČUN VITKOSTI

GEOMETRIJKSE KARAK.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

GP1


b

25.00 cm


20.00 cm


h d2

duljina izvijanja

lo

200.00 cm


fck

2 3.00 kN/cm


γc

1.50


fyk


γs


Es


NISd

1.15 2 20,000.00 kN/cm

434.69 kN


M Sd

0.00 kNm


φef

0.87

koeficijent

c

10.00

od 8 do π2 (10)


d

15.00 cm

d=min(b,h)-d2


Ac

500.00 cm2


Ix

16,666.67 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

26,041.67 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

7.22

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

34.64

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

27.71

λy=lo/iy


fcd

2 2.00 kN/cm

fcd=fck/γc

čelik

fyd

43.48 kN/cm2

fyd=fyk/γs

P

λ


lim N λ lim

granična vitkost

λlim-max

I



Ac=b∙h

25.00 22.75


22.75

max(λPlim;λNlim)



e0


v vmin


ea


εyd

0.00217391

εyd=fyd/Es

1/r0

0.00032206

1/r0=εyd/0,45*d

β

0.26905989

β=0,35+(fck)/200-λ/150

0.00 cm

v=1/100√l vmin=1/200

0.00707107 0.00500000 0.71 cm

ea=vmax∙l0/2


Kφ

1.23

Kφ=1+βφef≥1

usvojen K1 (Kφ)

Kφu

1.23

Kφu=max(Kφ,1)


K2

1.00


zakrivljenost

1/r


e2


etot


POTREBNA ARMATURA

2 50.00 kN/cm

I

M

ITER.

06

5.00 cm

II sd

μRd

1/r=2∙K2∙εyd/(0.9∙d)

0.0003221 1.59 cm

e2=K1∙(l20/c)∙(1/r)

2.30 cm

etot=e0+ea+e2

9.98 kNm

MIIsd=NIsd∙etot μRd=MIIsd/(b∙d2∙fcd)

0.089


vrd ω As1=As2

0.580 0.05 0.86 cm2


As

1.73 0.35% 12 4 1 4.52


Nud Nbal K2

φ

1.00

II



1,075.00 kN 400.00 kN 0.95

4x1φ12 Nud Nbal=0.4*Fcd*Ac K2=(Nud-NSd)/(Nud-Nbal)≤1

Kr

ω

As

prednorma K1=1 EC2 - K1 - proračun



PRORAČUN VITKOSTI

GEOMETRIJKSE KARAK.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

V1


b

20.00 cm


20.00 cm


h d2

duljina izvijanja

lo

200.00 cm


fck

2 3.00 kN/cm


γc

1.50


fyk


γs


Es


NISd

1.15 2 20,000.00 kN/cm

427.00 kN


M Sd

0.00 kNm


φef

0.87

koeficijent

c

10.00

od 8 do π2 (10)


d

15.00 cm

d=min(b,h)-d2


Ac

400.00 cm2


Ix

13,333.33 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

13,333.33 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

5.77

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

34.64

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

34.64

λy=lo/iy


fcd

2 2.00 kN/cm

fcd=fck/γc

čelik

fyd

43.48 kN/cm2

fyd=fyk/γs

P

λ


lim N λ lim

granična vitkost

λlim-max

I



Ac=b∙h

25.00 20.53


20.53

max(λPlim;λNlim)



e0


v vmin


ea


εyd

0.00217391

εyd=fyd/Es

1/r0

0.00032206

1/r0=εyd/0,45*d

β

0.26905989

β=0,35+(fck)/200-λ/150

0.00 cm

v=1/100√l vmin=1/200

0.00707107 0.00500000 0.71 cm

ea=vmax∙l0/2


Kφ

1.23

Kφ=1+βφef≥1

usvojen K1 (Kφ)

Kφu

1.23

Kφu=max(Kφ,1)


K2

1.00


zakrivljenost

1/r


e2


etot


POTREBNA ARMATURA

2 50.00 kN/cm

I

M

ITER.

02

5.00 cm

II sd

μRd

1/r=2∙K2∙εyd/(0.9∙d)

0.0003221 1.59 cm

e2=K1∙(l20/c)∙(1/r)

2.30 cm

etot=e0+ea+e2

9.81 kNm

MIIsd=NIsd∙etot μRd=MIIsd/(b∙d2∙fcd)

0.109


vrd ω As1=As2

0.712 0.05 0.69 cm2


As

1.38 0.35% 12 4 1 4.52


Nud Nbal K2

φ

II



860.00 kN 320.00 kN 0.80

4x1φ12 Nud Nbal=0.4*Fcd*Ac K2=(Nud-NSd)/(Nud-Nbal)≤1

Kr

ω

As

prednorma K1=1 EC2 - K1 - proračun

PRORAČUN CENTRIČNO NAPREZANOG ELEMENTA NA IZVIJANJE - DOPUŠTENI NAPONI

GEOM. KARAKT.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

GP6


b

25.00 cm


h

20.00 cm

duljina izvijanja

lo

251.00 cm


Ϭsc


N

615.61 kN

Nsd = 831.08 kN


Ac

500.00 cm2

Ac=b∙h


Ix

16,666.67 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

26,041.67 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

7.22

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

43.47

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

34.78

λy=lo/iy

POT. ARMATURA

PRORAČUN

Ϭi Ϭi minimalni% armiranja usvojeni % armiranja potrebna površina betona količina armature potrebna visina ukupno potrebna armatura postotak armiranja odabrani promjer armature broj grupa armature minimalni broj šipki u grupi odabrana armatura

Abpot

As φ

2 8.00 N/mm

42 C30/37

8.37 N/mm2 0.80 0.47 0.60 725.96 4.36 36.30 4.36 0.87% 12 4 1 4.52

kN/cm2 % % cm2 cm2 cm

POVEĆANJE VISINE PRESJEKA!


4x1φ12


GEOM. KARAKT.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

GP6


b

20.00 cm


h

20.00 cm

duljina izvijanja

lo

354.00 cm


Ϭsc


N

271.41 kN

Nsd = 366.41 kN


Ac

400.00 cm2

Ac=b∙h


Ix

13,333.33 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

13,333.33 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

5.77

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

61.31

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

61.31

λy=lo/iy

POT. ARMATURA

PRORAČUN


Abpot

As φ

2 8.00 N/mm

07 C30/37

7.37 N/mm2 0.74 0.83 0.60 340.33 2.81 17.02 2.81 0.70% 12 4 1 4.52

kN/cm2 % % cm2 cm2 cm cm2 mm grupe kom cm2

4x1φ12


GEOM. KARAKT.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

GP1


b

25.00 cm


h

20.00 cm

duljina izvijanja

lo

251.00 cm


Ϭsc


N

321.99 kN

Nsd = 434.69 kN


Ac

500.00 cm2

Ac=b∙h


Ix

16,666.67 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

26,041.67 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

7.22

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

43.47

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

34.78

λy=lo/iy

POT. ARMATURA

PRORAČUN


Abpot

As φ

2 8.00 N/mm

06 C30/37

8.37 N/mm2 0.80 0.47 0.60 379.71 2.28 18.99 2.28 0.46% 12 4 1 4.52


4x1φ12


GEOM. KARAKT.

ULAZNI PODACI

oznaka elementa

V1


b

20.00 cm


h

20.00 cm

duljina izvijanja

lo

200.00 cm


Ϭsc


N

316.30 kN

Nsd = 427.00 kN


Ac

400.00 cm2

Ac=b∙h


Ix

13,333.33 cm4

Ix=b∙h3/12


Iy

13,333.33 cm4

Iy=h∙b3/12


ix

5.77

ix=√(Ix/Ac)


iy

5.77

iy=√(Iy/Ac)

vitkost - os x

λx

34.64

λx=lo/ix

vitkost - os y

λy

34.64

λy=lo/iy

POT. ARMATURA

PRORAČUN


Abpot

As φ

2 8.00 N/mm

02 C30/37

8.86 N/mm2 0.80 0.29 0.60 372.99 2.24 18.65 2.24 0.56% 12 4 1 4.52


4x1φ12



05 Mj:

Proračun robot – izdvojeni model Elementi 42; 07; 02; 06

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 05

Primljeno:

15.09.15.




list 44 of 56

1

Level:      

2

Name Reference level Concrete creep coefficient Cement class Environment class Structure class

Column: Column1 2.1

Number: 1

Material properties:

 Concrete Unit weight Aggregate size  Longitudinal reinforcement: Ductility class  Transversal reinforcement:

2.2

: : 2501,36 (kG/m3) : 20,0 (mm) : B500C :C : B500C

2.3

Rectangular Height: L Slab thickness Beam height Cover

fyk = 500,00 (MPa) fyk = 500,00 (MPa)

200 x 200 (mm) = 3,54 (m) = 0,00 (m) = 0,00 (m) = 40 (mm)

Calculation options:

Calculations according to Seismic dispositions Precast column Pre-design Slenderness taken into account Compression Ties Fire resistance class

: BS EN1992-1-1:2004 NA:2005 : No requirements : no : no : yes : with bending : to slab : No requirements

2.4

Loads:

Case

Nature

Group

f

COMB1

design(Structural)

1

1,00

f - load factor 2.5

fck = 30,00 (MPa)

Geometry: 2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.2.4 2.2.5

       

07

: : 0,00 (m) : p = 2,77 :N : X0 : S1

Calculation results: Safety factors Rd/Ed = 1,00 > 1.0

2.5.1

ULS/ALS Analysis

Design combination: COMB1 (C) Combination type: ULS

N My(s) My(i) Mz(s) Mz(i) (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) 369,88 0,00 0,00 0,00 0,00

Internal forces: Nsd = 369,88 (kN) Msdy = 0,00 (kN*m) Design forces: Cross-section in the middle of the column N = 369,88 (kN) N*etotz = 25,10 (kN*m) Eccentricity: Static Imperfection II order Minimal Total

ez (My/N) eEd: 0 (mm) ei: 9 (mm) e2: 59 (mm) emin: 20 (mm) etot: 68 (mm)

Msdz = 0,00 (kN*m)

N*etoty= 7,40 (kN*m)

ey (Mz/N) 0 (mm) 0 (mm) 0 (mm) 20 (mm) 20 (mm)

2.5.1.1. Detailed analysis-Direction Y: 2.5.1.1.1 Slenderness analysis Non-sway structure L (m) 3,54

Lo (m) 3,54

 61,31

lim 19,09

Slender column

2.5.1.1.2 Buckling analysis M2 = 0,00 (kN*m) M1 = 0,00 (kN*m) Mmid = 0,00 (kN*m) Case: Cross-section in the middle of the column, Slenderness taken into account M0e = 0.6*M02+0.4*M01 = 0,00 (kN*m) M0emin = 0.4*M02 M0 = max(M0e, M0emin) ea = *lo/2 = 9 (mm)  = h * m = 0,01  = 0,01 h = 1,00 m = (0,5(1+1/m))^0.5 = 1,00  m = 1,00 Method based on nominal curvature M2 = N * e2 = 21,82 (kN*m) e2 = lo^2 / c * (1/r) = 59 (mm) c = 8,00 (1/r) = Kr*K*(1/r0) = 0,04 Kr = 0,89 K = 1 + *ef = 1,25  = 0.35+fck/200-/150 = 0,09 ef = 2,77 1/r0 =(fyd/Es)/(0.45*d) = 0,03 d = 143 (mm) Es = 200000,00 (MPa) fyd = 434,78 (MPa) MEdmin = 7,40 (kN*m) MEd = max(MEdmin,M0Ed + M2) = 25,10 (kN*m)

(5.35)

2.5.1.2. Detailed analysis-Direction Z: M2 = 0,00 (kN*m) M1 = 0,00 (kN*m) Mmid = 0,00 (kN*m) Case: Cross-section in the middle of the column, Slenderness not taken into account M0e = 0.6*M02+0.4*M01 = 0,00 (kN*m) M0emin = 0.4*M02 M0 = max(M0e, M0emin) ea = 0 (mm) Ma = N*ea = 0,00 (kN*m) MEdmin = 7,40 (kN*m) M0Ed = max(MEdmin,M0 + Ma) = 7,40 (kN*m)

2.5.2

Reinforcement:

Real (provided) area

Asr = 1131 (mm2)

= 2,83 %

Ratio:

2.6

Reinforcement: Main bars (B500C):  10 C12 l = 3,50 (m) Transversal reinforcement: (B500C): stirrups: 21 C6 l = 0,66 (m) pins

3

21 C6

l = 0,32 (m)

Material survey:  Concrete volume  Formwork = 2,83 (m2)

= 0,14 (m3)

 Steel B500C  Total weight = 35,64 (kG)  Density = 251,67 (kG/m3)  Average diameter = 9,8 (mm)  Reinforcement survey: Diameter C6 C6 C12

Length (m) 0,32 0,66 3,50

Weight (kG) 0,07 0,15 3,11

Number (No.) 21 21 10

Total weight (kG) 1,47 3,08 31,08

1

Level:      

2


Column: Column1 2.1

Number: 1



2.2

: : 2501,36 (kG/m3) : 20,0 (mm) : B500C :C : B500C

2.3


fyk = 500,00 (MPa) fyk = 500,00 (MPa)

200 x 250 (mm) = 2,51 (m) = 0,00 (m) = 0,00 (m) = 40 (mm)




2.4

Loads:

Case

Nature

Group

f

COMB1

design(Structural)

1

1,00


fck = 30,00 (MPa)

Geometry: 2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.2.4 2.2.5

       

06

: : 0,00 (m) : p = 2,72 :N : X0 : S1


2.5.1

ULS/ALS Analysis





Msdz = 0,00 (kN*m)



2.5.1.1. Detailed analysis-Direction Y: M2 = 0,00 (kN*m) M1 = 0,00 (kN*m) Mmid = 0,00 (kN*m) Case: Cross-section in the middle of the column, Slenderness not taken into account M0e = 0.6*M02+0.4*M01 = 0,00 (kN*m) M0emin = 0.4*M02 M0 = max(M0e, M0emin) ea = 0 (mm) Ma = N*ea = 0,00 (kN*m) MEdmin = 8,76 (kN*m) M0Ed = max(MEdmin,M0 + Ma) = 8,76 (kN*m)

2.5.1.2. Detailed analysis-Direction Z: 2.5.1.2.1 Slenderness analysis Non-sway structure L (m) 2,51

Lo (m) 2,51

 43,47

lim 13,87

Slender column


2.5.2

Reinforcement:

(5.35)

Real (provided) area Ratio:

2.6

Asr = 201 (mm2) = 0,40 %

Reinforcement: Main bars (B500C):  4 C8 l = 2,47 (m) Transversal reinforcement: (B500C): stirrups: 20 C6 l = 0,76 (m)

3


= 0,13 (m3)

 Steel B500C  Total weight = 7,28 (kG)  Density = 58,01 (kG/m3)  Average diameter = 6,8 (mm)  Reinforcement survey: Diameter C6 C8

Length (m) 0,76 2,47

Weight (kG) 0,17 0,97

Number (No.) 20 4

Total weight (kG) 3,38 3,90

1

Level:      

2


Column: Column1 2.1

Number: 1



2.2

: : 2501,36 (kG/m3) : 20,0 (mm) : B500C :C : B500C

2.3


fyk = 500,00 (MPa) fyk = 500,00 (MPa)

200 x 250 (mm) = 2,51 (m) = 0,00 (m) = 0,00 (m) = 40 (mm)




2.4

Loads:

Case

Nature

Group

f

COMB1

design(Structural)

1

1,00


fck = 30,00 (MPa)

Geometry: 2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.2.4 2.2.5

       

42

: : 0,00 (m) : p = 1,93 :N : X0 : S1


2.5.1

ULS/ALS Analysis





Msdz = 0,00 (kN*m)



2.5.1.1. Detailed analysis-Direction Y: M2 = 0,00 (kN*m) M1 = 0,00 (kN*m) Mmid = 0,00 (kN*m) Case: Cross-section in the middle of the column, Slenderness not taken into account M0e = 0.6*M02+0.4*M01 = 0,00 (kN*m) M0emin = 0.4*M02 M0 = max(M0e, M0emin) ea = 0 (mm) Ma = N*ea = 0,00 (kN*m) MEdmin = 16,68 (kN*m) M0Ed = max(MEdmin,M0 + Ma) = 16,68 (kN*m)

2.5.1.2. Detailed analysis-Direction Z: 2.5.1.2.1 Slenderness analysis Non-sway structure L (m) 2,51

Lo (m) 2,51

 43,47

lim 14,87

Slender column


2.5.2

Reinforcement:

(5.35)


2.6

Asr = 1100 (mm2) = 2,20 %

Reinforcement: Main bars (B500C):  14 C10 l = 2,47 (m) Transversal reinforcement: (B500C): stirrups: 16 C6 l = 0,76 (m) pins

3

16 C6

l = 0,32 (m)


= 0,13 (m3)

 Steel B500C  Total weight = 25,15 (kG)  Density = 200,41 (kG/m3)  Average diameter = 8,7 (mm)  Reinforcement survey: Diameter C6 C6 C10

Length (m) 0,32 0,76 2,47

Weight (kG) 0,07 0,17 1,52

Number (No.) 16 16 14

Total weight (kG) 1,12 2,70 21,33

1

Level:      

2


Column: Column2 2.1

Number: 1



2.2

: : 2501,36 (kG/m3) : 20,0 (mm) : B500C :C : B500C

2.3


fyk = 500,00 (MPa) fyk = 500,00 (MPa)

200 x 200 (mm) = 2,00 (m) = 0,00 (m) = 0,00 (m) = 40 (mm)




2.4

Loads:

Case

Nature

Group

f

COMB1

design(Structural)

2

1,00


fck = 30,00 (MPa)

Geometry: 2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.2.4 2.2.5

       

02

: : 0,00 (m) : p = 2,77 :N : X0 : S1


2.5.1

ULS/ALS Analysis

Design combination: COMB1 (A) Combination type: ULS


Internal forces: Nsd = 428,96 (kN) Design forces: Upper node N = 428,96 (kN) Eccentricity: Static Imperfection II order Minimal Total

Msdy = 0,00 (kN*m)

Msdz = 0,00 (kN*m)

N*etotz = 8,58 (kN*m)




2.5.1.1. Detailed analysis-Direction Y: 2.5.1.1.1 Slenderness analysis Non-sway structure L (m) 2,00

Lo (m) 2,00

 34,64

lim 12,71

Slender column

2.5.1.1.2 Buckling analysis M2 = 0,00 (kN*m) M1 = 0,00 (kN*m) Case: Cross-section at the column end (Upper node), Slenderness not taken into account M0 = 0,00 (kN*m) ea = *lo/2 = 5 (mm)  = m = 0,01  = 0,01 h = 1,00 m = (0,5(1+1/m))^0.5 = 1,00 m = 1,00 Ma = N*ea = 2,14 (kN*m) MEdmin = 8,58 (kN*m) M0Ed = max(MEdmin,M0 + Ma) = 8,58 (kN*m)

2.5.1.2. Detailed analysis-Direction Z: M2 = 0,00 (kN*m) M1 = 0,00 (kN*m) Case: Cross-section at the column end (Upper node), Slenderness not taken into account M0 = 0,00 (kN*m) ea = *lo/2 = 5 (mm)  = h * m = 0,01  = 0,01 h = 1,00 m = (0,5(1+1/m))^0.5 = 1,00  m = 1,00 Ma = N*ea = 2,14 (kN*m) MEdmin = 8,58 (kN*m) M0Ed = max(MEdmin,M0 + Ma) = 8,58 (kN*m)

2.5.2

Reinforcement:


2.6

Asr = 201 (mm2) = 0,50 %

Reinforcement: Main bars (B500C):  4 C8 l = 1,96 (m) Transversal reinforcement: (B500C): stirrups: 17 C6 l = 0,66 (m)

3


= 0,08 (m3)

 Steel B500C  Total weight = 5,59 (kG)  Density = 69,89 (kG/m3)  Average diameter = 6,8 (mm)  Reinforcement survey: Diameter C6 C8

Length (m) 0,66 1,96

Weight (kG) 0,15 0,77

Number (No.) 17 4

Total weight (kG) 2,50 3,09



06 Mj:

Rekapitulacija svih rezultata proračuna Potreban % armiranja

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 06

Primljeno:

15.09.15.




list 45 of 56



list 46 of 56

cm2

GP1 GP2 GP9 GP10

6 10 31 27

20.00 20.00 20.00 20.00

25.00 25.00 25.00 25.00

251.00 251.00 251.00 251.00

43.43 43.43 43.43 43.43

434.69 434.76 430.58 430.58

11 (C) 11 (C) 7 (C) 7 (C)

-44.87 -45.73 -54.94 -53.85

6 6 6 6

20.00 1.50 4.52

1.73 kao GP1 kao GP1 kao GP1

GP3 GP4 GP5 GP6 GP7 GP8

14 18 22 42 39 35

20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00

251.00 251.00 251.00 251.00 251.00 251.00

43.43 43.43 43.43 43.43 43.43 43.43

825.55 825.61 831.08 831.08 824.01 824.01

11 (C) 11 (C) 7 (C) 7 (C) 7 (C) 7 (C)

-91.10 -91.95 -97.05 -96.94 -99.95 -98.86

6 6 6 6 6 6

20.00 1.50 4.52

kao GP6 kao GP6 kao GP6 11.04 kao GP6 kao GP6

DP1 DP10

4 25

20.00 25.00 250.00 43.25 20.00 25.00 250.00 43.25

DP2 DP3 DP8 DP9

9 12 33 30

20.00 20.00 20.00 20.00

25.00 25.00 25.00 25.00

250.00 250.00 250.00 250.00

43.25 43.25 43.25 43.25

65.17 65.17 75.39 75.39

6 6 6 6

-690.88 -690.88 -686.16 -686.16

DP4 DP5 DP6 DP7

17 20 41 38

20.00 20.00 20.00 20.00

25.00 25.00 25.00 25.00

250.00 250.00 250.00 250.00

43.25 43.25 43.25 43.25

86.68 86.68 91.45 91.45

6 6 6 6

V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11

2 5 8 13 16 21 37 34 29 26 23

20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

200.00 225.00 250.00 275.00 300.00 325.00 300.00 275.00 250.00 225.00 200.00

34.60 38.93 43.25 47.58 51.90 56.23 51.90 47.58 43.25 38.93 34.60

427.00 76.75 0.00 77.41 0.00 9.67 0.00 76.73 0.00 76.07 426.72

D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10

3 7 11 15 19 40 36 32 28 24

20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

320.00 354.00 354.00 391.00 391.00 391.00 391.00 354.00 354.00 320.00

55.36 61.25 61.25 67.65 67.65 67.65 67.65 61.25 61.25 55.36

59.63 366.41 22.11 67.10 68.88 62.21 72.03 19.41 366.41 63.73

0.00 7 (C) 0.00 4

-15.07 10 (C) -4.92 18 (C)

1.73

8.63

1.03 1.05 1.26 1.24

18.99 2.28 kao GP1 kao GP1 kao GP1

1.70 1.70 1.70 1.70

0.34% 1.00 0.34% 0.34% 0.34%

4φ12 4φ12 4φ12 4φ12

2.10 2.11 2.23 2.23 2.30 2.27

kao GP6 kao GP6 kao GP6 36.30 4.36 kao GP6 kao GP6

8.45 8.45 8.65 8.65 8.40 8.40

1.69% 1.69% 1.73% 1.73% 8.05 1.68% 1.68%

4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12

0.35 0.11

napomena

m3

m2

kg

kg

4.52 4.52 4.52 4.52

0.90% 0.90% 0.90% 0.90%

0.126 0.126 0.126 0.126

2.259 2.259 2.259 2.259

8.91 8.91 8.91 8.91

5.95 5.95 5.95 5.95

10.68 10.68 10.68 10.68 10.68 10.68

2.14% 2.14% 2.14% 2.14% 2.14% 2.14%

0.126 0.126 0.126 0.126 0.126 0.126

2.259 2.259 2.259 2.259 2.259 2.259

21.04 21.04 21.04 21.04 21.04 21.04

5.95 5.95 5.95 5.95 5.95 5.95

6.15 1.23% 6.15 1.23%

0.125 0.125

2.250 2.250

12.07 12.07

5.93 5.93

min. arm. min. arm.

11 (C) 11 (C) 7 (C) 7 (C)

20.00 1.50 4.52

vlak vlak vlak vlak

15.89 15.89 15.78 15.78

16.15 16.15 16.05 16.05

3.23% 3.23% 3.21% 3.21%

4φ14 4φ14 4φ14 4φ14

4φ18 4φ18 4φ18 4φ18

16.34 16.34 16.34 16.34

3.27% 3.27% 3.27% 3.27%

0.125 0.125 0.125 0.125

2.250 2.250 2.250 2.250

32.07 32.07 32.07 32.07

5.93 5.93 5.93 5.93

-860.82 -860.82 -859.51 -859.51

11 (C) 11 (C) 7 (C) 7 (C)

20.00 1.50 4.52

vlak vlak vlak vlak

19.80 19.80 19.77 19.77

20.05 20.05 20.05 20.05

4.01% 4.01% 4.01% 4.01%

4φ18 4φ18 4φ18 4φ18

4φ18 4φ18 4φ18 4φ18

20.36 20.36 20.36 20.36

4.07% 4.07% 4.07% 4.07%

0.125 0.125 0.125 0.125

2.250 2.250 2.250 2.250

39.96 39.96 39.96 39.96

5.93 5.93 5.93 5.93

11 (C) 13 (C) 3 13 (C) 3 6 2 7 (C) 6 7 (C) 7 (C)

-45.97 -8.59 -7.45 -8.59 -8.11 -92.26 -8.11 -10.91 -7.45 -10.91 -50.57

6 6 7 (C) 6 12 (C) 7 (C) 9 (C) 6 13 (C) 6 6

16.00 1.20 4.52

1.38 1.38 min. arm. min. arm. min. arm. min. arm. min. arm. min. arm. min. arm. min. arm. min. arm. kao V1

1.08 0.80 0.80 0.80 0.80 2.12 0.80 0.80 0.80 0.80 1.08

0.27% 1.00 0.20% 0.20% 0.20% 0.20% 0.53% 0.20% 0.20% 0.20% 0.20% 0.27%

4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12 4φ12

4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52

1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13%

0.080 0.090 0.100 0.110 0.120 0.130 0.120 0.110 0.100 0.090 0.080

1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 2.600 2.400 2.200 2.000 1.800 1.600

7.10 7.98 8.87 9.76 10.64 11.53 10.64 9.76 8.87 7.98 7.10

4.21 4.74 5.27 5.79 6.32 6.85 6.32 5.79 5.27 4.74 4.21

6 7 (C) 6 15 (C) 13 (C) 15 (C) 13 (C) 6 7 (C) 6

-549.74 -40.53 -190.53 -9.17 -3.30 -10.02 -3.66 -190.75 -40.87 -549.74

7 (C) 6 7 (C) 6 4 6 6 11 (C) 6 7 (C)

16.00 1.20 4.52

12.96 5.80 4.72 1.44 1.40 1.28 1.52 4.72 5.80 12.96

3.24% 1.45% 5.02 1.18% 0.36% 0.35% 0.32% 0.38% 1.18% 1.45% 3.24%

4φ14 4φ16 4φ14 4φ14 4φ12 4φ12 4φ12 4φ14 4φ14 4φ14 4φ14 4φ16

14.19 6.15 6.15 4.52 4.52 4.52 4.52 6.15 6.15 14.19

3.55% 1.54% 1.54% 1.13% 1.13% 1.13% 1.13% 1.54% 1.54% 3.55%

0.128 0.142 0.142 0.156 0.156 0.156 0.156 0.142 0.142 0.128

2.560 2.832 2.832 3.128 3.128 3.128 3.128 2.832 2.832 2.560

35.65 17.09 17.09 13.87 13.87 13.87 13.87 17.09 17.09 35.65

6.74 7.46 7.46 8.24 8.24 8.24 8.24 7.46 7.46 6.74

vlak 12.64 3.04 3.04 0.93 vlak 4.38 min. arm. 0.21 min. arm. 0.08 min. arm. 0.23 min. arm. 0.08 vlak 4.39 kao D2 0.94 vlak 12.64

18.65 2.24

kao V1 17.02 2.80

kao D2

4φ14 4φ14

%

20.00 1.50 4.52

1.06 0.20 0.17 0.20 0.19 2.12 0.19 0.25 0.17 0.25 1.16

1.00 0.20% 1.00 0.20%

4φ14 4φ14 4φ14 4φ14 4φ14 4φ14

cm2

poprečna armatura

%

glavna armatura

cm2

oplata

cm2

beton

cm

stvarni postotak armiranja

cm2

usvojena površina arm.

robot izdvojeni model

cm2

usvojena armatura

robot model rešetke

cm2

usvojena armatura

robot model rešetke

cm 2 cm2 cm2

armatura - dopušteni nap.

komb.

potrebna visina presjeka

komb. VLAK kN

vlačna armaura

TLAK kN

EC2 - iterativni post.

λ

EC2 - prednorma

lo cm

minimanla arm. 4φ12

h cm

minimalna arm. 0.3%

b cm

maksimalna arm. 4%

element oznaka

6,445.00 23,993.91

5.08 96.65 923.40 292.69 1,500.00 75.00 7.50 7.50 7,624.50 7,248.75 6,925.50 2,195.16


II GLAVNI PROJEKT B GRAFIČKI PRIKAZI

01. Tlocrtna dispozicija 02. Presjek A-A 03. Presjek B-B


list 47 of 56



07 Mj: 1:100

Tlocrt temelja

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 07

Primljeno:

15.09.15.




list 48 of 56



08

Tlocrt prizemlja Presjek A-A

Izrađeno:

rujan 2015.

Mj: 1:100

Broj priloga: 08

Primljeno:

15.09.15.




list 49 of 56



09 Mj: 1:100

Presjek B-B Presjek C-C

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 09

Primljeno:

15.09.15.




list 50 of 56


III IZVEDBENI PROJEKT A OPISI I PRORAČUNI

01. Iskaz količina


list 51 of 56


01.

Iskaz količina

Iskaz potrebne armature: poz.

opis pozicije

duljina

br. kom.

cm

kom

8

12

14

16

18

ukupna duljina (m1)

jed. težia

ukupna težina

kg/m1

kg

1 vi l i ca - gornji i dol jnji poja s

95

294

279.30

0.405

113.12

2 vi l i ca - vertika l e I di ja gona l e

85

411

349.35

0.405

141.49

3 oja ča nje u čvorovi ma - gornji poja s

169

4

6.76

0.911

6.16


147

12

17.64

0.911

16.07


151

8

12.08

0.911

11.00


210

4

8.40

0.911

7.65


228

4

9.12

0.911

8.31

8 oja ča nje u čvorovi ma - donji poja s

134

4

5.36

0.911

4.88


213

4

8.52

0.911

7.76


149

16

23.84

0.911

21.72


211

4

8.44

0.911

7.69


233

4

9.32

0.911

8.49

13 gl a vna a rma tura - donji poja s

825

8

14 gl a vna a rma tura - donji poja s

1,100

12

66.00

1.242

81.97

2.170

286.44

15 gl a vna a rma tura - gornji poja s

900

8


1,100

8

88.00

1.242

89.42

0.911


650

4

80.17

26.00

0.911

18 gl a vna a rma tura - vertika l a 1

220

8

23.69

17.60

0.911

19 gl a vna a rma tura - di ja gona l a 1

340

8

16.03

1.242

20 gl a vna a rma tura - di ja gona l a 1

340

8

33.78

1.621


245

8

44.09

0.911

22 gl a vna a rma tura - di ja gona l a 2,3

374

16

17.86

1.242


270

8

74.32

21.60

0.911


295

19.68

8

23.60

0.911

26 gl a vna a rma tura - di ja gona l a 4,5

21.50

411

16

65.76

0.911

59.91


320

8

25.60

0.911

23.32


345

4

13.80

0.911

12.57

132.00 72.00

27.20 27.20 19.60 59.84

628.65


411.04

225.04

27.20

132.00

1,239.09

list 52 of 56


III IZVEDBENI PROJEKT B GRAFIČKI PRIKAZI 01. Planovi armature i detalji konstrukcije


list 53 of 56



10 Mj: 1:25

Planovi armature Detaljni nacrt

Izrađeno:

rujan 2015.

Broj priloga: 10

Primljeno:

15.09.15.




list 54 of 56


LITERATURA [1]

Josip Dvornik, Damir Lazarević, Uloga kreativnosti i inženjerske prosudbe u konstruktorskom radu, Građevinar, 2007.

[2]

Katalog proizvoda – termoizolirani paneli – TRIMO; tsblicca nosivosti

[3]

Katalog proizvoda – predgotovljeni elementi za montažnu halu - proizvođač Gradnja d.o.o. Osijek

[4]

Prof.dr.sc. Ivan Tomičić, dipli.ing.građ., Betonske konstrukcije, Društvo Hrvatskih Građevinskih Konstruktora, Zagreb, 1996.

[5]

Prof. dr. Života Perišić, ENV 1992-1-1: 1991 EC2: Proračun betonskih konstrukcija, Građevinski fakultet univerziteta u Beogradu, 1994.

[6]

EN 1992-1-1: 2004 EC2: Design of conrete structures – Part 1-1: General rules and rulws for buildings, European Committee for standardization

[7]

http://ecs.epoka.edu.al/index.php/bccce/bccce2013/paper/viewFile/421/317 (primjer. Iterativnog proračuna EC2)

[8]

F.Biasioli, G.Mancini, M.Just; Eurocode 2: Background and applications, Design of Concrete Buildings, Worked examples, European Commission, Joint Research Centre, Institute for the Protection and Security of the Citizen, Luxembourg, 2014.

[9]

R Moss Bsc, PhD, DIC, CEng, MICE, MIStructE ; O Brooker BEng, CEng, MICE, MIStructE ; How to Design Concrete Structures using Eurocode 2 ,Concrete center , 2016.

[10]

Prof.dr.sc. Ivan Tomičić, dipl.ing.građ., Betonske konstrukcije, Školska knjiga , Zagreb, 1988.

[11]

Jure Radić i suradnici, Betonske konstrukcije 2 riješeni primjeri, Hrvatska sveučilišna naklada Sveučilište u Zagreb – Građevinski fakultet, Zagreb, 2006.

[12]

Jure Radić i suradnici, Betonske konstrukcije priručnik, Hrvatska sveučilišna naklada Sveučilište u Zagrebu – Građevinski fakultet, Zagreb, 2006.

[13]

Diplomski rad; Danijel Kozina, Građevinski fakultet Osijek, 2005


list 55 of 56



list 56 of 56

01 1:200 Pristupnik:

Tlocrt prizemlja Presjek A-A, B-B, C-C Broj priloga: 01

rujan 2015 Primljeno:

15.09.2015.

Mentor: prof.dr.sc.

07

Tlocrt temelja

1:100

Broj priloga: 07

Pristupnik:


15.09.2015.

Mentor: prof.dr.sc.

08

Tlocrt prizemlja Presjek A-A

1:100

Broj priloga: 08

Pristupnik:


15.09.2015.

Mentor: prof.dr.sc.

09

Presjek B-B, C-C

1:100

Broj priloga: 09

Pristupnik:


15.09.2015.

Mentor: prof.dr.sc.

10

Planovi armature Detaljni nacrt

1:25

Broj priloga: 10

Pristupnik:


15.09.2015.

Mentor: prof.dr.sc.

završni rad - Repozitorij GFOS - Građevinski fakultet Osijek

Recommend Documents